Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Применение ЭВМ для термодинамических расчетов металлургических процессов - Синярев Г.Б.
Синярев Г.Б., Ватолин Н.А., Трусов Б.Г., Моисеев Г.К. Применение ЭВМ для термодинамических расчетов металлургических процессов . Под редакцией Щепкин А.А. — М.: Наука, 1982. — 267 c.
Скачать (прямая ссылка): primenenevm1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 67 68 69 70 71 72 < 73 > 74 75 76 77 78 79 .. 103 >> Следующая

Последующие исследования проведены для рабочих тел А, Б, В с учетом возможности образования конденсированных совершенных растворов — оксидного (NbO5 NbO25 Nb2O5) и металлического (Nb, С). Цель исследования состояла в уточнении ранее полученных данных.
Рабочее тело А (рис. 6.11, 6.12). Карбидные фазы могут существовать до 2900 К, оксидная фаза — до 3700 К, металлическая — выше 2900 К. В газовой фазе в основном содержатся СО и Ar. С ростом температуры уменьшается P(CO2), увеличивается p(NbO, NbO2, Nb). При температуре выше 2800 К суммарное давление паров ниобийсодержащих веществ не превышает 10"4 -10"3 МПа (см. рис. 6.11).
В состав металлического раствора входит углерод, содержание которого при 2900-4000 К увеличивается от 0,0134 до 0,145 мае. %. Шлак изменяет соотношение компонентов с изменением температуры. По мере роста температуры увеличивается мольная доля TV(NbO), уменьшаются N(NbO2) HTV(Nb2O5) (см. рис, 6.12).
Извлечение ниобия в металлический раствор достигает максимального значения (98-99%) при 3300-3700 К. При 2900-4000 К извлечение ниобия не ниже ~94%. До 3700 К основные потери связаны с недовосстановлением ниобия в шлаке, выше - с испарением ниобия (см. рис. 6.12, б).
На зависимости Q1, (T) при 2000-2100 и 2800-2900 К наблюдаются изломы, по-видимому, связанные с плавлением шлака и затратами энергии на восстановление ниобия, образование раствора и его плавление.
Рабочее тело Б (рис. 6.13, 6.14). В общих чертах состав и области существования фаз близки к полученным для рабочего тела А. Однако имеются некоторые отличия. Уменьшилась до 2800 К область существования оксидной и увеличилась до 3600 К область карбидной фаз. Металлический раствор в системе образуется при температуре, на 100° меньшей, чем для состава А. Эти отличия, по-видимому, связаны со спецификой восстановления метаном и составом образующейся газовой фазы. Ее основное содержание представляют H2 О, СО и Н. При температурах выше 3400 К в системе заметным становится содержание паров ниобия. По-видимому, восстановительная атмосфера H2 и H способствует более полному восстановлению ниобия из шлака до карбидов (см. рис. 6.13).
В металлическом растворе* при 2800-4000 К содержание углерода изменяется от 0,009 до 0,017 мае. %, т.е. концентрация в среднем несколько ниже, чем для рабочего тела А. Содержание компонентов шлака близко к ранее рассмотренному для рабочего тела А.
Извлечение ниобия в металлический раствор при 2800—4000 К изменяет-
170
Nf мол. доля
0,6 0,2




і
р, МПа
ю'1
10
10'
1ЯПП
2600 JW Tt А
10
2\


2600 JWO T
P и с. 6.11. Фазовый состав при взаимодействии Nb2O5 с углеродом (рабочее тело А) а — конденсированные фазы: 1—4 — NbC, NbC2, оксидный и металлический растворы; б - газовая фаза: 1-6 - Со, Ar, Co2, NbO, NbO2, Nb
N, мол. доля 1,0
1300
020
0,15** ^06 0,05 O1I
2500 Jm і /г
_
J ——
\ 2
-г У T
I
6<
1800 2600 JWOT А
Рис. 6.12. Взаимодействие Nb2O5 с углеродом (рабочее тело А)
а — оксидный раствор: 1—3 — NbO, NbO2, Nb2O5;4 — металлический раствор; б: 1 — энергозатраты, 2—5 — распределение ниобия в металлической, оксидной, газовой и карбидной фазах
1800 2600 JWO T9 А 1800 2600 JWO Tt А
Рис. 6.13. Фазовый состав при взаимодействии Nb2O5 с CH4 (рабочее тело Б)
а — конденсированные фазы: 1—4 — NbC, Nb2C, оксидный и металлический растворы; б - газовая фаза; 1-7 - СО, CO2, H2, H2O, Н, Nb, NbO
M9 мол. доля 1,0


-
Al -
5
2600 3№ I /Г

20 ?
л
2500 зш і А
Рис. 6.14. Взаимодействие Nb2O5 с CH4 (рабочее тело Б)
а — оксидный раствор: 1-3 — NbO, NbO2, Nb-O5; 4 — содержание углерода в металлическом растворе; б - 1 - энергозатраты; 2-І - распределение ниобия в металлической, оксидной, газовой и карбидной фазах
N. мол. доля 1,0
0,8 0,6 О," 0,2

1 г



P9 МПа 10''
ю-* ю~3
1800
2600 то г, к
10'
1800
J
->
-iA J щ
и
T J 5S Ції ^6 /ff
2600 ЗШ1 А
Рис. 6.15. Фазовый состав при взаимодействии Nb2O5 с (С + CH4) (рабочее тело В) а — конденсированные фазы: 1—4 — NbO, NbO2, Nb2O5, оксидный и металлический растворы;б-газоваяфаза: J-S-CO5CO2, .H2, H2O, Н, NbO2, NbO, Nb
N, мол. доля а
1800 2600 JWO T1 П 1800 2600 JWO T1 А
Рис. 6.16. Взаимодействие Nb2O5 с (С + CH4) (рабочее тело В)
а — оксидный раствор: 1—3 — NbO, NbO2, Nb2O5; 4 — содержание углерода в металлическом растворе; б: 1 — энергозатраты; 2—5 — распределение ниобия в металлической, оксидной, газовой и карбидной фазах
N, мол. доля а і О OO
N, мол доля О,02
1800
2600 JWO T9 Л
р, МПа
ю-3


4S
2600 JWO T /Г
Рис. 6.17. Фазовый состав при взаимодействии Nb2O5 с углеродом (рабочее тело Г) а — конденсированные фазы: 1-3 — NbC, Nb2C, раствор оксидов; б — газовая фаза: 1—5 — СО, CO2 ,Ar, С, Nb
100
Со
^99,5
\0
99
$ 98,5
98


А j

1800
1,0 I %
Предыдущая << 1 .. 67 68 69 70 71 72 < 73 > 74 75 76 77 78 79 .. 103 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.