Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Применение ЭВМ для термодинамических расчетов металлургических процессов - Синярев Г.Б.
Синярев Г.Б., Ватолин Н.А., Трусов Б.Г., Моисеев Г.К. Применение ЭВМ для термодинамических расчетов металлургических процессов . Под редакцией Щепкин А.А. — М.: Наука, 1982. — 267 c.
Скачать (прямая ссылка): primenenevm1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 7 8 9 10 11 12 < 13 > 14 15 16 17 18 19 .. 103 >> Следующая

А. Общее число молей на 1 кг рабочего тела Af2. Из него можно выделить число молей газообразных компонентов Мг, индивидуальных конденсированных фаз MR и растворов МХ\ и МХ2
мъ = Мг + MR + мХ1 + МХ2\
к R N N
Мт = S M1 \ MR = S Mr ; Mxl = Z Mnl\ MX2 = Z Mn2.
i = l r = l wl = l w2 = l
Б. Массовую долю компонентов, находящихся в конденсированном состоянии:
/R N1 N2 \ // к
Z=Z MrHr + 2 Z Mn2iin2)[ ZMi^ +
\ г =1 wl = l w2 = l // ^I=I
R N1 N2 \
+ Z MrHr + 2 Мп1Цпі + Z MH2Ib2).
r=l Wl = I п2 = \ J
29
В. Газовую постоянную рабочего тела
к
R = R0 2 M1. 1 = 1
Г. Условную молярную массу газообразной составляющей рабочего тела
Mr = 1000/SM1(I -Z). і
Д. Замороженные теплоемкости при постоянном давлении и объеме для всего рабочего тела Ср и Cv и для газообразной его составляющей Ср(г) и Cy (Г). Последние величины целесообразно отнести к 1 кг газообразных продуктов
к R N N
Ср = 2 Cpi M1 + S Cpr Mr + S Cpwl Мп1 + f Ср„2 М„2 ;
I=I г = 1 Wl = I «2=1
TV TV
Cv = S Cw M1- + S Cvr Mr + і cvnl Mnl + Z cv„2 M„2,
i=l r=l Wl = I w2-l
где Ср/, Cvi,Cpr = Cvr, Cpwi = Cv„i, Cpn2 = Cv„2 - молярные теплоемкости соответствующих составляющих рабочего тела;
к і * 1
Ср(г) = S Ср/ Af/ -—- ; Cv (г) = 2 Cw M1- -—- . I=I і — Z /=1 і — z
Е. Отношение замороженных теплоємкостей при постоянном давлении и постоянном объеме для всего рабочего тела к и его газообразной составляющей &(Г)
к = CP\CV\ fc(r) = Cp(r)/Cv(r).
Ж. Полные равновесные теплоемкости при постоянном давлении и объеме для всего рабочего тела С?р и C1/ и для его газообразной составляющей
fr fr / c/MA ^ ^ т / </М,\
Ср' = X M1 Ср, + Z Ii ( —±) + Z СргМ, +2 )
I = I I=I х аТ ' р г =\ r=\ Na//i
"і "г N1 / dMnl \
+ z срп1мп1+х cPW2m„2+z —;
wi = i w2=i «1 = 1 4 аГ '
+
p
+
/ ^2 ^ і w2 I "-T=-
«2=1 4 dT
p
30
C'v = S M1 Cvi +2(/; - R0T)
R
+ S Cv r Mr +
/ = 1 I= 1
3. Отношение полных теплоємкостей для всего рабочего тела и газообразной составляющей
Для определения частных производных состава по температуре при заданном давлении и объеме система уравнений дополнительно дифференцируется' частным образом по Г, и в результате образуются две новые системы уравнений, из которых затем определяются значения необходимых производных.
Использование результатов определения параметров равновесного состояния рабочих тел для расчета термических процессов. При разработке плазмохимических и металлургических процессов могут быть широко использованы результаты термодинамических расчетов. Прежде всего расчетным путем выявляются оптимальные параметры технологических процессов.
В первую очередь, обычно находятся условия, обеспечивающие максимальный выход целевого продукта на единицу массы рабочего тела. Для этого выполняются большие серии расчетов, в которых переменными параметрами являются температура, давление и соотношение исходных компонентов. Поскольку большинство нагревательных устройств в настоящее время работает при атмосферном давлении, то вариации расчетов по давлению отпадают и обычно проводятся многочисленные расчеты при р = 1 атм и T = var, параметрами которых является соотношение компонентов исходного рабочего тела. Можно предположить, однако, что в ближайшем будущем появятся технологические плазмотроны высоких давлений. Кроме того, ряд производств будет осуществляться при пониженном давлении.
31
Большой интерес ввиду высокой стоимости энергии представляет оптимизация процесса по затратам энергии на единицу массы целевого продукта — по удельным затратам энергии 2уд. Для нахождения этой величины определяется затрата энергии на нагревание 1 кг рабочего тела Q при заданных условиях
Q ~ (7 равн ~~ / исх) t
где/исх и^равн — полная энтальпия, отнесенная к 1 кг рабочего тела, находящегося соответственно в исходном и равновесном (при заданных параметрах) состоянии.
Полученное значение делится на величину массы целевого продукта т и, таким образом, определяется 2УД = Q/m.
Эти расчеты могут выполняться или одновременно с поисками условий максимального выхода целевого продукта, или в узкой области оптимизированных ранее параметров ведения процесса.
Выполнение серий термодинамических расчетов по температуре (при параметрическом задании соотношений компонентов исходного рабочего тела) открывает широкий простор для анализа химических превращений в системе. Химические реакции, их направление, интенсивность по твердо установившейся традиции в теории металлургических процессов принято исследовать по величине изменения изобарно-изотермического потенциала ДФ*.
Именно так анализируется протекание химических реакций при различных металлургических процессах в главах 4—6. В соответствии с традициями величина изменения изобарно-изотермического потенциала ДФ* в дальнейшем обозначена как AG°T. Надо, однако, сказать, что такой анализ может быть весьма успешно заменен непосредственным исследованием изменения равновесного состава и энергетических затрат при изменении условий протекания металлургического процесса.
Предыдущая << 1 .. 7 8 9 10 11 12 < 13 > 14 15 16 17 18 19 .. 103 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.