Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 58 59 60 61 62 63 < 64 > 65 66 67 68 69 70 .. 309 >> Следующая


Рис, 16,60. Картина процессов расширения для закрытого цилиндра №12 без отделения дна

152

16. Осколочное действие взрывных сіістем

Таблица 16.34 Характеристики разгона по пуль сагу і ям


№ пульсацисс


1
2
3
4

ь
1,033
1,1
1,166
1.25

v, м/с
630
760
820
850

С целью более детального изучения влияния типа цилиндра (закрытый-открытый) и для второго типа — способа торцевой подгрузив на процесс высокоскоростной деформации и напряженное состояние проводилось моделирование процесса с помощью компьютерного двумерного гидрокода «Гефест». Характеристики металла п BB (А-ГХ-20) приняты такими же, как и в п. 16,4.1.

Рассчитывались конфигурации цилиндров, расположенные н порядке возрастания «закрытости» схемы (схема I — открытый цилиндр со свободными торцами, схема П — открытый цилиндр с односторонней торцевой подгрузкой, схема III — открытый цилиндр с двухсторонней торцевой подгрузкой, схема IV — закрытый цилиндр). Во всех случаях диаметр заряда равен 40мм, длина осколкообразующей части цилиндра 160 мм (удлинение заряда 4), высота подгрузочных ташек 40 мм.

Картина процесса взрыва для закрытого цилиндра №12 (схема IV) без отделения дна представлена на рис. 16.60. При схождении отраженной косой ударной волны к оси симметрии в ДЦ возникает второй пик давления р'. Схождение ударных волн прослеживается и на распределении массовой скорости вдоль оси симметрии,

Волновые процессы в стенке цилиндра (рис. 16,61)воспроизводятся детально^ уверенно просматриваются четыре пульсации волн. Время одной пульсации составляет около S ,мкс, протяженность зоны пульсации около 25 мм. Относительный внешний радиус цилиндра b = hfbo, и средняя скорость стенки г; к концу соответствующей пульсации представленії! в табл. 16,34.

Фронты косых ударных воли в стенке цилиндра 2D- гидрокодом воспроизводятся со значительным размытием, что с одной стороны объясняется относительно небольшим числом эйлеровых ячеек по толщине стенки (20), а с другой стороны (для второй и последующих пульсаций) — тем, что іюлііа сжатия SWi, возникающая при отражении от внутренней поверхности волны разрежения RW\, не успевает трансформироваться в ударную волну. Последний вывод подтверждается одномерным моделированием процесса на частой лагранжевой сетке (350 ячеек по толщине сетки). В данном случае моделирование производилось по программе HEMP для обоих известных одномерных схем нагружения (мгновенная детонация и осева.я детонация) при k = 3.

Рис. 16.62, Волновые конфигурации в дне цилиндра и схема разрушения дна; 1 — оч-кодьная тарелка, 2 -дпек лицевого откола, 3 — цонерхноегь сдвига, 4 — кольценоП тгрорын продуктов детоиацнн, 5 — осколки придонного кольца

16.5. Стандартные осколочные цилиндры

После отражения ДФ от дна цилиндра, в результате сложного взаимодействия косых волн и прямой ударной волны, в дне формируется ударный фронт SWr} близкий по форме к сферическому (рис. 16.62). После выхода сферического ударного фронта на внешнюю поверхность дна возникает сферический же фронт волны разрежения Я\Уд. Одновременно происходит сдвиг по поверхности 3. В результате имеет место сложная картина разрушения дна. Высокоскоростная

Wc

Fif5,Wc

1 б И 16 21 26 31 36 1 6 11 16 21 26 31 36

200

м/с

-150

і і і і і і і і і і і

200

11 16 21 26 31 ЗІ6 Номер морща

і і і и і і і і і і і

-100.M -150

11 16 21 26 31 36

Номер маркера

Рис* 16.63. Изменение кинематических характеристик в зависимости от степени «закрытости»

схемы

оптическая съемка моделей цилиндров показала, что для всех низкоуглеродистых сталей и подавляющего большинства среднеуглеродистых сталей, в том числе закаленных, при падении детонационного фронта на дно цилиндра происходит его значительный пластический прогиб, а отделение дна, фиксируемое по кольцевому прорыву продуктов детонации, происходит при времени t > 2іоі где tf) = Lq/D — время пробега детонационной волны по заряду BB длиной Z,0, (D — скорость детонации). На фоторегистрациях (см. п. 16.1. 1) видно, что дно еще нб отделено в момент разрушения оболочки, определяемый по прорыву продуктов детонации по всей боковой поверхности цилиндра.

Процесс взрывного разгона оболочки отслеживался с помощью «вмороженных» в стенки цилиндра маркеров. Распределение условно-конечных радиальных и осевых скоростей вдоль цилиндра показано на рис. 16.63. Значения скоростей взяты в момент расширения данного сечения цилиндра до фиксированных значений относительных внешних радиусов Ь = 1,5 и Ь = 1,8, условно считаемых радиусами конца разгона для хрупких и пластических сталей соответственно. Скорости при относительном радиусе 1,8 незначительно (на 2,.. 2,5%) превышают

154

16. Осколочное действие взрывных систем

скорости при радиусе 1,5, взаимное расположение графиков скоростей вдоль цилиндра не изменяются. Принципиальное отличие закрытой схемы состоит в изменении хода графиков скоростей в придонной зоне (для открытых схем І-П1 полные скорости к торцу понижаются, а осевые скорости быстро возрастают, для закрытой схемы IV полные скорости повышаются, осевые скорости уменьшаются по направлению ко дну).
Предыдущая << 1 .. 58 59 60 61 62 63 < 64 > 65 66 67 68 69 70 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.