Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 205 206 207 208 209 210 < 211 > 212 213 214 215 216 217 .. 309 >> Следующая


— сталь S (1,3 ГПа < а% < 25 ГПа) —

т в (6,71 ±0,10) + (0,693± 0,014) Qn - 9,94); * магний (2,3 ГПа < аг < 18 ГПа) —

Г = 0,34-0,124(аі - 2,3).

С помощью соотношения (19.124) и приведенных аппроксимационных зависимостей сг2(<гі) в области общей текучести можно определить зависимость динамического предела текучести от амплитуды ударной нагрузки Y(Cr1). Соответствующие прямые проведены для меди на рис. 19.37 (пунктирная линия), для алюминия АД1 и алюминиевого сплава АМгб на рис. 19.38 (штрих-пунктирные линии).

Исследования поведения материалов в диапазоне ударноволнового нагружения от упругого предела Гюгонио до давления плавления показали, что зависимость Y(vi) имеет восходящую и нисходящую ветви с явно выраженным максимумом (см., например, рис. 19.37 и 19.38). Поэтому приведенные аппроксимации справедливы только на Восходящей ветви указанной зависимости при сравнительно умеренных напряжениях ударного нагружения, когда определяющими факторами являются давление и работа пластического формоизменения при прогрессирующем упрочнении материала. С увеличением Cr1 прогрессирующую роль начинает играть температура (тепловая составляющая энергии), которая быстро увеличивается вдоль ударной адиабаты и начинает возрастать интенсивнее давления. Начиная с некоторого значения crj зависимость динамического предела текучести от температуры становится определяющей, что приводит к уменьшению величины динамического предела текучести от Ymax до нуля в состоянии плавления Cr1 = <тт. Поэтому структура аппроксимационной зависимости, описывающей весь диапазон изменения динамического предела текучести при ударноволновом нагружении должна иметь вид, подобный (19.125).

458

19. Взрыв в твердых телах

max

з




і »/ і V
"lit I X


J I \


' / • I \ •


Г I • X
Jill I


if" I
I і # >.


R t


O 50 100 150 CT11FTIa

Рис. 19.37. Зависимость динамического предела текучести от главного напряжения <гі вдоль ударной адиабаты меди (обобщенные экспериментальные данные взяты из работы [19.66]}"

У, ГШ

0 50 100 CTi, ГПа

Рис. 19.36. Зависимость динамического предела текучести от главного напряжения <гі вдоль ударной адиабаты алюминия и его сплавов (обобщенные экспериментальные данные взяты из работы [19.66])

Для применения в практических численных расчетах В. В, Селивановым [19.75] предложена зависимость Y (сгТ) є), аппроксимирующая известные экспериментальные данные для сталей, имеющих статический предел текучести аТ = 0,1... 2,0 ГПа и деформируемых в диапазоне изменения скоростей деформаций Ю-4 ... 10е с""1 (за исключением класса арматурных сталей). Зависимость имеет вид

1,35а"

где

Зависимость (19.126) является частным случаем зависимости (19.123), а коэффициент fx может быть выражен из (19.123) через ат и і. Сравнение зависимости (19.126) с экспериментальными данными для широкого класса сталей, статические пределы текучести которых отличались в 1,5-6 раз, показало, что среднее отклонение расчетных результатов от экспериментальных данных не превышало 5...20%. Таким образом, соотношение (19.126) в целом удовлетворительно описывает зависимость динамического предела текучести от скорости деформации и статического предела текучести для сталей, имеет относительно простой вид и применимо в широком диапазоне изменения о~т и i* :v ..

5, Ударные волны в пористых средах Большое значение исследований ударной сжимаемости пористых твердых сред, имеющих пониженную плотность, впервые отметил Я. Б. Зельдович [19.76]. Последние обзорные отечественные работы в этой области, посвященные приложению моделей пористой среды к описанию динамического разрушения материалов и исследованию ударно-волнового сжатия пористых металлов, вошли в монографии [19.77] и [19.78],

Для описания моделей механики повреждаемой сплошной среды (МПСС) в рамках механики рассеянных повреждений необходимо решить две проблемы.

1) Выбрать в качестве меры поврежденности конкретную физическую величину и сформулировать адекватное ей кинетическое уравнение поврежденности, которое должно описывать количественные изменения выбранной меры при высокоскоростном деформировании и разрушении материала.

19.3. Высокоскоростное деформирование и разрушение

2) Сформулировать систему уравнений, описывающую процесс деформирования и разрушения поврежденной сплошной Среды и согласованной с выбранной мерой поврежденности.

При моделировании сравнительно простых и наиболее изученных процессов одномерного динамического разрушения в качестве меры поврежденности используется, как правило, какой-либо скалярный параметр [19.45], при достижении которым некоторого предельного значения происходит разрушение материала. Для более общих случаев нагружения мера поврежденности материала чаще всего ассоциируется с объемом микротрешин или микропор. Иногда в качестве меры поврежденности используют величину типа удельной диссипации энергии, или величину, изменяющую свое физическое содержание в зависимости от характера процесса деформации и разрушения, или величину, описываемую наиболее общим формальным понятием — тензором поврежденности Ильюшина .
Предыдущая << 1 .. 205 206 207 208 209 210 < 211 > 212 213 214 215 216 217 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.