Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 201 202 203 204 205 206 < 207 > 208 209 210 211 212 213 .. 309 >> Следующая


Основными параметрами нагружения, влияющими на кинетику образования и развития микропор, являются среднее растягивающее напряжение, пластическая деформация и время нагружения. Высокие скорости деформации (104... 106) с"1 генерируют диффузионные процессы зарождения очагов разрушения, контролируемые напряжением и температурой, а высокие значения средних напряжений обусловливают вязкий рост пор за счет образования вокруг них областей микропластичности.

Очевидно, что одним из феноменологических признаков разрушения оболочек при интенсивном разрушении и дроблении является степень поврежденности материала. Было обнаружено, что макро- и микротрещины отрыва и сдвига, не соединяющиеся с поверхностями оболочки, сосредоточены преимущественно в средней зоне стенки. Можно отметить смещение зоны поврежденности в сторону внешней поверхности и некоторое уменьшение ее ширины с ростом скорости деформаций.

Итак, основные особенности разрушения мало- и среднеуглеродистых сталей при нагружении продуктами детонации скользящей детонационной волны (рис, 19.34а) заключаются в следующем:

19.3. Высдкоскоростнор деформирование и разрушение _451

- разрушение имеет сдвиґово^трьншой характер;

- зона сдвиговой трещины в области внутренней поверхности оболочки является зоной локализованной деформации;

- локализация деформаций во внешней зоне оболочки при ее сдвиговом и радиально-отрывном разрушении отсутствует;

- минимальный уровень остаточных деформаций и микротвердости приходится на срединную зону цилиндрического слоя, что указывает на взаимосвязь начального этапа разрушения с волновой стадией нагружения;

- упрочнение материала в результате взрывного нагружения имеет в основном деформационную природу.

Нагружение цилиндрических образцов детонационной волной (рис. 19.346) позволяет получать давления (20... 40) ГПа при скорости деформаций (105 ... 107) с-1. Интересно отметить, что для отожженных металлов и однофазных стабильных сплавов (Fe, Cu, Al) происходит значительное (в 1,5... 2 раза) увеличение твердости материала фрагментов (упрочнение) независимо от исходной твердости и типа кристаллической решетки. Например, твердость армко-железа после ударноволно-вого нагружения с амплитудным давлением на фронте УВ (38... 40) ГПа увеличивается в два раза. Результаты экспериментов со стабильными металлическими двухфазными сплавами (стали 40Х, 45X1, 48X3, 65Г) показали, что упрочнение гетерофазных сплавов существенно меньше, чем для однофазных металлов. Более того, при высокой исходной твердости, получаемой после закалки с отпуском, они либо не упрочняются вообще, либо разупрочняются. Упрочнение титана наблюдается вплоть до фронтальных давлений нагружения (25... 30) ГПа, а дальнейшее повышение интенсивности нагрузки приводит к заметному уменьшению твердости по сравнению с максимальной.

По схемам, представленным на рис, 19.34в-д, осуществлялось нагружение продуктами детонации BB среднеуглеродистых сталей. Относительная толщина кольцевого заряда єо/Oq изменялась в диапазоне 0,6...2. Плотность KBB изменялась в пределах (1,54... 1,75) ¦ IQ3 кг/м3, а скорость детонации — в диапазоне (6^5...8,1) ¦ 103м/с. Экспериментальные исследования показали, что степень поврежденности стенки оболочки в материале изменяется от минимальной (для оболочки со сплошным наполнением) вплоть до откола (для оболочки с во/Sq — 0,6), т.е. возрастает с уменьшением относительной толщины кольцевого заряда Єо/Sq. Это объясняется следующими причинами:

- при малых значениях ео/#о взаимодействие волн разгрузки от внешней и внутренней поверхностей оболочки приводит к формированию растягивающих

п напряжений, интенсивность которых достаточна для образования обширной откольно-разрывной зоны, либо для разрушения отколом;

- при увеличении относительной толщины ео/<5о время разгрузки со стороны внутренней поверхности оболочки увеличивается, что приводит к уменьшению интенсивности растягивающих напряжений в области взаимодействия

і волн разгрузки.

Ширина поврежденной зоны вначале увеличивается при уменьшении Cq/Sq, а затем резко уменьшается при отколе, который происходит преимущественно по межзеренным границам, что объясняется меньшим пределом прочности границ по сравнению с прочностью самого зерна. В соответствии с шириной поврежденной

452

зоны изменяется вид фрагментообразующих поверхностей: от сугаигового к комбинированному сдвиговому» а затем — к комбинированному сдвигово-отрывному. Радиальное расположение не откольных трещин объясняется процессом их роста из очагов, образованных взаимодействием волн разгрузки, под действием тангенциальных напряжений.

Облицовка внутренней полости кольцевого заряда тонкой (не более 2 мм) металлической трубкой (рис. 19.34г) практически приводит к аналогичным результатам и закономерностям по мере изменения величины ео/Sq. В отличие от этого, подавление интенсивной разгрузки во внутренней полости с помощью сплошного сердечника (рис. 19.34д) полностью исключает откол и существенно уменьшает ширину зоны поврежденности и количество формирующихся очагов разрушения и начальных трещин.
Предыдущая << 1 .. 201 202 203 204 205 206 < 207 > 208 209 210 211 212 213 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.