Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 145 146 147 148 149 150 < 151 > 152 153 154 155 156 157 .. 309 >> Следующая


Г, °С

0,6 0,4 0,2 O г/to

Рис. 17.110. Распределение температуры по длине КС при разном уровне начального нагрева КО AT, О; г — головная часть КС, X — хвостовая часть КС

10

4




®
і




(D 0









©(T)








0 2 4 ,6 8 FId1

Рис. 17.120. Расчетные зависимости относительной глубины пробнтия LJd от относительного расстояния F/d заряда до преграды и температуры нагрева КО; 1 - AT = ОС; 2 — AT = 200С; 3 — AT = 330 O (AT =const); 4 — ДТ = 330 {5min /6) С; 5 - AT = ОС (идеальный КЗ — пь -+ оо); 6 — AT = ОС (технологически совершенный КЗ); 7 — AT — 600 С; 8 —

AT = 700 С

На рис. 17,119 показаны расчетные температурные распределения в КС, соответствующие разному начальному уровню нагрева КО, который задавался посто-

334

17. Кумуляция

янным по длине облицовки и изменялся в диапазоне ДТ = 0-700 С- Как видно, при предварительном нагреве облицовки на ДТ, повышение температуры КС по сравнению с «естественным» уровнем несколько меньше значения ДТ. Эта особенность является следствием нежелательного, но неизбежного в рассматриваемом случае, побочного явления: предварительный нагрев облицовки на ДТ разупрочняет материал и приводит к снижению удельного вклада в температуру струи факторов пластической диссипации энергии на этапах схлопывания облицовки (ДТ/) и растяжения струи (ДТ§).

На рис. 17.120 представлены расчетные зависимости относительной глубины пробития L/d от относительного расстояния FJd заряда до преграды (генеральная фокусная диаграмма), определенные для различных случаев — при предварительном тепловом воздействия на КО или в отсутствие такого воздействия. На этой диаграмме кривая 1 — это расчетная фокусная кривая для обычного КЗ с ненагреваемой облицовкой (ДТ = 0 С) и с естественным образом формирующейся КС. Расчетный максимум относительного пробивного действия LJd — 6,5 соответствует экспериментальному значению для рассматриваемого КЗ (для обеспечения соответствия в расчетной методике [17.37] подобрано значение так называемого коэффициента качества, учитывающего влияние технологических несовершенств заряда на его пробитие). Фокусная кривая 2 построена для КЗ с предварительным нагревом облицовки на ДТ = 200 С, что соответствует установленной в экспериментах [17.147]-[17.149] границе диапазона слабого влияния на пробитие. Действительно, в пределах этого диапазона предварительного нагрева, расчетное относительное увеличение максимального пробития не превышает 9%. Фокусная кривая 3 соответствует нагреву облицовки на ДТ = 33O0C (обоснование выбора для анализа именно этого значения температуры нагрева облицовки см. далее) при обеспечении равномерного распределения предварительного нагрева вдоль образующей облицовки. В этом случае относительное увеличение максимального пробития составляет уже около 15%, при этом оптимальное фокусное расстояние увеличивается от 3,5с/ до 4,Od. Согласно расчетным результатам, с увеличением фокусного расстояния заряда положительное влияние предварительного нагрева облицовки проявляется все больше, и на больших расстояниях «тепловые» КЗ получают все большее преимущество по отношению к обычному. Следует отметить, что приведенные расчетные результаты в целом достаточно хорошо соответствуют экспериментальным данным работ [17.147]-[17.149].

Экспериментальные данные [17.147]-[17.149] с очевидностью говорят о существовании некоторых оптимальных параметров предварительного теплового воздействия на кумулятивную облицовку, связанных с существованием ограничений по нагреву облицовки, не учитываемых формулой (17.118).

Самое очевидное ограничение допускаемого времени теплового воздействия на облицовку и получаемую температуру ее предварительного нагрева связано -С возможностью теплового инициирования BB [17.148]. Это ограничение частично исследовано в работе [17.150], где, на основе численного решения одномерной осесимметричной нестационарной задачи теплового инициирования BB при импульсном тепловом воздействии на кольцевые системы металл-ВВ и металл-тешюизолятор-ВВ, получены зависимости времени начала интенсивного теплового разложения BB и температуры внутреннего металлического кольца к этому моменту времени от геометрических параметров системы, параметров теплового воздействия, теплофизических характеристик материалов и характеристик ВВ.

Результаты работы [17.150] применительно к условиям экспериментов [17.147]-[17*149] показывают, что, при прямом контакте кумулятивной облицовки с BB, предельно достижимый нагрев облицовки до момента начала интенсивного теплового разложения BB зависит главным образом лишь от энергии активации

І 7.7. Влияние условий применения на действие КЗ §35

BB: ЛТ = Q,Q23E/R — То, где E — энергия активации, a R — универсальная газовая постоянная. Для окфола, например, предельно возможная температура нагрева нетеплоизолированной облицовки не может превышать АТтах а* 330 С. При равномерном прогреве облицовки до такой температуры, согласно (17.118) обеспечивается увеличение ее предельной длины примерно на 40%. Согласно расчетному прогнозу пробивного действия КЗ (см. на рис 17.120 фокусную кривую 3) в этом случае можно ожидать увеличения максимального пробития примерно на 16% (на оптимальных расстояниях для сравниваемого КЗ) и увеличения пробития примерно на 20% на оптимальном расстоянии «теплового» КЗ, Однако обеспечение с помощью ГТЭ равномерного прогрева по длине прогрессивной (разнотолщинной) облицовки КЗ, использованного в [17Л47]-[17,149], не является простой задачей. Если предположить, что условия теплообмена от горячего газа к облицовке (коэффициент теплообмена на поверхности контакта, температура газов на этой поверхности) одинаковы по ее длине, из полученных в [17.150] формул следует, что максимально возможная температура облицовки достижима лишь в ее вершине, и к моменту начала теплового инициирования BB распределение температуры нагрева по длине облицовки будет приблизительно описываться формулой ДГ = АТтах • (8тЫ/6), где 6min — толщина облицовки в вершине, S — ее толщина в произвольном сечении. В такой ситуации увеличение предельной длины всей кумулятивной струи не превысит 20%, относительное увеличение максимального пробития составит около 9,5%, а увеличение пробития иа оптимальном расстоянии «теплового» КЗ — около 14,4% (см. кривую 4 на рис. 17.120). Таким образом, согласно расчетным оценкам, «потолок» теплового способа увеличения пробития КЗ с нетеплоизолированной облицовкой, за счет ограничения со стороны BB, составляет 20%. По видимому, использованные в работах [17.147]-[17.149] КЗ с облицовками, покрытыми очень тонкими лаковыми покрытиями (25-50мкм), можно фактически рассматривать как заряды с нетеплоизолированными облицовками. И именно этим объясняется наблюдавшиеся в экспериментах результаты, в частности — достаточно резко выраженная температурная граница ДТ=350 С проявления эффекта повышения пробития.
Предыдущая << 1 .. 145 146 147 148 149 150 < 151 > 152 153 154 155 156 157 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.