Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 118 119 120 121 122 123 < 124 > 125 126 127 128 129 130 .. 309 >> Следующая


Таблица 17.Ї2

Физические константы металлов, используемые для расчета температуры

кумулятивной струи

материал
Po, г/см3
а, км/с
А
Да, I A?f ' I A7, I &&t
ГПа
C = Cp,
Дж кг-А"
Тм, °С

медь
8,9
3,96
1,50
54,33
9,61
56,34
0,37
383
1083

железо
7,8
4,57
1,49
53,24
11,04
55,13
1,0
477
1520

алюминий
2,7
5,25
1,39
31,16
8,94
32,25
ОД
903
660

никель
8,86
4,60
1,44
82,02
8,93
84,30
0,30
439
1439

ниобий
8,6
4,45
1,21
128,7
6,02
129,8
0,30
265
2470

Зависимость холодной составляющей удельной внутренней энергии Ex (V) можно рассчитать и иначе. Для этого, с учетом соотношений (17.100) и термодинамического тождества (17.101), необходимо записать следующее дифференциальное уравнение

dEx(V)

. 1Wр (v\- a2(i-v) (T(V)(I-V) Y

+ _Ex(V) - _ _ у---, IJ ,

dV V ЛХ ' (1-A(I-V))

которое интегрируется численно. Здесь T(V) — коэффициент Грюнайзена, в качестве аппроксимирующей зависимости которого можно использовать соотношение V(V) = T0K9, причем для меди константы уравнения равны: Г0 = 2,0; q = 0,52.

Для дальнейшего решения уравнения (17.98), из условия начального взаимодействия ПД с материалом КО, рассчитывается давление на границе их раздела (оно используется впоследствии для определения удельного объема и температуры во фронте УВ в материале облицовки). С этой целью Воспользуемся системой уравнений, описывающей падение ДВ в режиме пересжатой детонации на поверхность сжимаемой среды под произвольным углом фі [17.4]:

F = Pcj^(l + pcos2(^)) -P = Pg** (a + Aw),

где Pcj - foiPcj, Pcj = (4/3)ро*м3і Ccj = (9/16) (Pcj/Po) D — давление, плотность и скорость звука во фронте пересжатой ДВ соответственно; и — массовая скорость границы раздела взаимодействующих сред.

После ударного сжатия частицы среды изэнтропически расширяются. Прн этом температура среды изменяется от Td до некоторой конечной величины Тк-В предположении постоянства коэффициента Грюнайзена T(V) = Го = const, результирующее приращение температуры элемента кумулятивной облицовки,

282

A Кумуляция

при ударно-волновом нагружении и последующей разгрузке, можно рассчитать по уравнению

АГК = Тк - T0 = TD ехр <

-/

V

г(У)

V

dV\-T0 = TDVr° - 2?.

И





Рис. 17.76. К расчету распределения температуры по длине КС: 1 — элемент КО; 2 — внутренний слой элемента КО, переходящий в KG; 3, 3' — элемент КС в момент схлопывания ж росле растяжения

На следующем этапе оценки определим составляющую температуры КС, вносимую в итоговое значение процессом схлопывания КО под действием продуктов взрыва (рис. 17.75). Высокие скорости процесса деформирования приводят к тому, что практически 85-95% энергии пластической деформации расходуется на нагрев материала. Оценку численного значения этой энергии сделаем путем расчета полной энергии формоизменения материала КО при образовании кумулятивной струи [17.4, 17.91, 17.93, 17.96J "6^

ж

Єі

п о

Здесь Ew % Aw — энергия формоизменения и удельная работа по формоизменению материала КО; Ci — объем материала среды, охваченный течением; <г$, е% — интенсивности напряжений и деформаций соответственно.

Можно показать, что при схлопывании к центру элемента цилиндрической оболочки единичной длины Al0 — 1 (см. рис. 17.75) для модели несжимаемого же стко пластического материала (а* = а в = const), энергия формоизменения равна Ew = (4тг/л/з) ^dIу где cd — динамический предел текучести материала КО, численные значения которого для некоторых металлов приведены в табл. 17.12;

(17.103)

Здесь ао» bo ограничивают слой элемента КО, переходящий в КС (поз. 2 на рис. 17-75); Rjo — начальный радиус элемента кумулятивной струи. Полагая неизменными значения предела текучести od и удельной теплоемкости с, и допуская 90% преобразования энергии формоизменения в тепловую энергию, можно полу* чить промежуточное выражение для расчета приращения температуры материала элемента кумулятивной струи

ДГЇ ж 0,9-=

4 ^,2,1? с с

(Л* Л 04)

11.5. Расчет функционирования кумулятивных зарядов

Фактор зависимости предела текучести материала облицовки от температуры учитывается, если воспользоваться зависимостью, предложенной в работе [17.93]: a = aD(l- T*), где Т* = (T - Т0)/(ТМ - T0) = (T - T0)/АТМ — так называемая гомологическая температура; Т, T0 — соответственно текущая и нормальная температура металла. Полагая при этом, что известны (или заранее определены) параметры распределения температуры от воздействия ДВ в облицовке %, с

учетом соотношений для о и (17.103), уравнение (17.104) преобразуем к виду

її *

j1

г

Щ ' Ям " .

dT aD I (l-r*)rln^dr, (Ш05)

..... С ф і ¦* Г і»

r-де Tj — температура материала элемента КС в момент его формирования. После разделения переменных и интегрирования уравнения (17Л05) с учетом соотношения для гомологической температуры, получаем выражение для приращения

температуры вследствие ошЬпыванйя элемента кумулятивной облицовки
Предыдущая << 1 .. 118 119 120 121 122 123 < 124 > 125 126 127 128 129 130 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.