Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 116 117 118 119 120 121 < 122 > 123 124 125 126 127 128 .. 309 >> Следующая


17.5. Расчет функционирования кумулятивных зарядов

277

Факт образования или, наоборот, отсутствия КС при углах ниже критических,, можно определить с помощью критерия струеобразования, учитывающего сжимаемость материала соударяющихся пластин (см. п. 17.2.3). Согласно этому критерию образование сплошной КС происходит при появлении скачка уплотнения, отошедшего от точки контакта. В неподвижной системе отсчета это означает, что фазовая скорость точки соударения элементов облицовки Vk % должна быть меньше скорости звука. В этом случае возмущения имеют возможность «отходить» от точки взаимодействия, и соударение пластин происходит с образованием струи. Более строгим является утверждение, что скорость точки контакта должна быть дозвуковой в системе координат, где пест покоится, т.е.

VKt - VSi < с; VSi = VKi - Uf1 (17.96)

где Vsi — скорость элементов песта, с — скорость звука в материале облицовки. Раскрывая условие (17.96), получим критерий струеобразования, использованный в описываемой методике

__ /COS {lfi) . , Л Л 2<т

V tg (а,*) 7 А/ PqV& cos2 (щ + <pi)

Массу образующихся при соударении элементов кумулятивного ножа и песта можно вычислить на основе закона сохранения импульса в проекции на плоскость симметрии УКЗ (ось z на рис. 17.73)

MiVxi = MjiVb + MSiVSi) (17.97)

ff

где VXi = Voi sin (cti 4- ifi) — проекция скорости схлопывания элементов облицовки на указанную плоскость; Мл, М$і — масса элементов струи и песта; VJ{ — скорость элемента струи, рассчитанная с учетом прочности материала облицовки по формуле (17.95). Из соотношения (17.97), с учетом того, что Mi = Мл + М$и находим

Этими зависимостями завершается определение кинематических и массовых параметров формирующегося кумулятивного ножа.

Для дальнейшего корректного определения глубины реза при действий УКЗ по преградам из различных материалов на основе рассчитанных параметров сформированного кумулятивного ножа, необходимы дополнительные данные, характеризующие процессы его деформирования и разрушения на отдельные фрагменты в свободном полете. Однако, учитывая, что такие Данные в Настоящее время отсутствуют, будем приближённо считать, что длина k элемента кумулятивного ножа в момент начала проникания равна его начальной длине Iq{ (см. рис. 17.73), т.е. Ii = IQi, Тогда глубина проникания текущего элемента кумулятивного ножа в преграду, с учетом твердости или прочности последней, определяется соотношениями (17.82) или (17.87) соответственно, см. пп. 17.5.2 и 17.5.3.

На рис. 17.74 показаны примеры результатов расчетов формирования кумулятивного ножа из облицовок с углами раствора 60°, 90° и 120°. Данные, полученные по описанной методике, сравниваются с данными численного решения аналогичной задачи конечно-разностным методом в двумерной постановке [17.34]. В качестве модельного использовался заряд диаметром 100 мм со следующими конструктивными параметрами: взрывчатое вещество ТГ-40 (плотность 1,65г/см3;

278

1 7. Кумуляция

0




U \










40 мкс














60 мкс'

















50 мкс





^ ft ¦




60 мкст

ї*ис. 17.74. Результаты расчетов процесса формирования кумулятивного ножа для заряда ;С углами раствора 60° (а), 90° (б) и 120° (в) по численной (слева) и инженерной (справа)

методикам

скорость детонации 7,7 км/с; теплота взрывчатого превращения 4,6 МДж/кг); угол раствора верхней части заряда BB 70°; материал облицовки — Ст.З; толщина облицовки 5 мм. Угол раствора КО в процессе проведения вычислительного эксперимента варьировался в диапазоне от 60° до 140°,

Анализируя представленные данные, необходимо отметить не только хорошее качественное, но и количественное соответствие результатов взаимно независимых расчетов во всем указанном выше интервале углов раствора облицовки, что свидетельствует о возможности использования предложенного инженерного подхода как для задач классической, так и «обратной» кумуляции. Например, расчетные скорости головных элементов кумулятивного ножа, полученные по численной и инженерной методикам расчета, для углов раствора облицовки 60^, 90°, 100° и 120° составили, соответственно, следующие пары значений: 3,2 км/с и 3,6 км/с; 2,8 км/с и 3,0км/с; 2,9 км/с и 2,9км/с; 1,6 км/с и 1,5 км/с Т.е. максимальное расхождение

17.5. Расчет функционирования кумулятивних зарядов

279

результатов по представленным данным в процентном отношении не превышало 12,5%.

В табл. 17.11 приведены экспериментальные Le и соответствующие им расчетные значения глубины реза Lc для трех удлиненных зарядов, выполненных из стального уголка с углом раствора 90°, шириной полки (или длиной образующей облицовки) а, толщиной слоя BB 5вв и толщиной облицовки 6. При этом использовалось мощное пластичное BB на основе гексогена марки ПВВ-12М (рвв = 1,55г/см3; D = 8,0км/с). Из данных табл. 1741 следует, что и в этом

Таблица 17. Ii

Экспериментальная и расчетная глубина реза в стальной преграде при действии
Предыдущая << 1 .. 116 117 118 119 120 121 < 122 > 123 124 125 126 127 128 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.