Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 115 116 117 118 119 120 < 121 > 122 123 124 125 126 127 .. 309 >> Следующая


(dV0i\ V1 = pmaxSj \ dt J0 п Мі '

где Ртах — максимальное давление ПД, принимаемое равным ртаэе — рввD2/4; Si -площадь поверхности г-го элемента облицовки. Тогда, учитывая, что M1- = po&iSi, получаем

4VfUp0

ft

рвв

D2'

17.5. Расчет функционирования кумулятивных зарядов

275

Интегрированием соотношения (17.92) по времени можно определить расстояние, пройденное г-м элементом облицовки в произвольно взятый момент времени

Xi(t) = Vit + ViTi[exp\-

(17.93)

Таблица 17.10

Зависимость набора скорости элементами облицовки от времени

t/n
1
2
3
4
5

Voi/Vi
0,63
0,86
0,95
0,98
0,99

Темп набора скорости элементами облицовки по (17.92), в зависимости от времени, отнесенного к характеристическому времени разгона, иллюстрируется данными табл. 17.10. Из приведенных данных следует, что 95% конечной скорости метания элементы облицовки приобретают за время t — 3tj, проходя

При этом, в соответствии с формулой (17.93), расстояние, равное Xi = 2,051^7?. Подставляя в выражение (17.93) текущее значение расстояния х,- (см. рис. 17.72), которое должно быть пройдено соответствующим элементом облицовки до момента схлопывания в плоскости симметрии УКЗ, получим трансцендентное уравнение для определения текущего времени его движения С учетом этого времени, по уравнению (17.92) вычисляется скорость движения каждого і-го элемента в момент схлопывания облицовки.

Параметры кумулятивного ножа, формирующегося при функционировании УКЗ, определяются на основе гидродинамической теории кумуляции с использованием дополнений в плане учета влияния прочностных свойств материала облицовки, рассмотренных в работе [17.16]. В соответствии с гидродинамической теорией кумуляции, скорость элементов кумулятивного ножа можно определить по соотношению

где tpi — угол отклонения вектора скорости метания элемента облицовки от нормали к ее поверхности в момент схлопывания, ос{ — динамический угол схлопывания (рис. 17.73).

Угол (pi считается положительным, если вектор скорости метания составляет тупой угол с текущим положением поверхности облицовки, и отрицательным — в противном случае. Динамический угол схлопывания а* можно рассчитать из треугольника ABC (см. рис. 17,73), одной из сторон которого (сторона ВС) является еще не пройденное расстояние до точки схлопывания (точка С) последующего за текущим, (i + 1)-го элемента облицовки, в момент схлопывания текущего і-го элемен-Рис. 17.73. Схема формирования элемеи- ^ Jj3 этого же треугольника определяется tob кумулятивного иожа начальная длина элемента кумулятивного

ножа Zot •

Известно, что, при определенных режимах соударения, скорость КС оказывается меньше, чем предсказывает гидродинамическая теория, или же КС вообще не образуется. При этом уменьшение скорости сплошных КС связывается с низкой

276

17. Кумуляция

скоростью соударения пластин, когда гидродинамическая модель кумуляции перестает быть справедливой, потому что в этом случае инерционные силы становятся сравнимыми с прочностными силами материалов. Учитывая специфику УКЗ, заключающуюся в том, что они, по сравнению с осесимметричными КЗ, имеют относительно низкие коэффициенты нагрузки ?i и соответственно меньшие скорости метания элементов облицовки, целесообразно, при расчете скорости кумулятивного ножа, ввести поправку на прочностные свойства материала облицовки.

Согласно работе [17.16], условие струеобразования, с учетом прочности материала деформируемой среды, описывается неравенством

2Y* = \poV& cos2 (at + к) > a, (17.94)

где Vri = Voi cos (at- + (pi) — проекция вектора скорости схлопывания на нормаль к плоскости симметрии УКЗ (ось г на рис. 17.73); а — некоторый параметр, характеризующий прочностные свойства деформируемого материала.

Из неравенства (17.94) находится значение критической скорости соударения пластин, при котором прекращается процесс струеобразования

Н COS (cti -f ifii)''

В системе координат, связанной с движением точки контакта, этой критической скорости соударения соответствует критическая скорость втекания материала, направленная вдоль прямой AB (рис. 17.73)

Предположим теперь, что рассматриваемой задаче о соударении прочных плат стин в системе координат, связанной с точкой контакта, соответствует струйная гидродинамическая задача, в которой струя идеальной жидкости имеет скорость

Uf = yUf — (U?)2. Тогда, как показано в работах [17.16,17.86], скорость кумулятивного ножа в неподвижной системе координат, с учетом прочности материала облицовки, равна сумме скорости втекания U* и скорости точки контакта Vkі і т.е.

Vji = vKi + иг = voic-^ + Пі -Sinы) Ji - v2 % + у

sm(ai) V te(a«) / у /?oVuCOs^(Oi + ^)

>•=' (17.95)

і

Здесь VKi = V0 і cos (^Pi)J sin (a,) и JJ% = Voi (cos (y>i)/tg (a»)-sm(<pi)) — скорости точки контакта и втекания соответственно, определяемые по гидродинамической теории.

Как отмечалось авторами работы [17.16], модифицированная модель струйного течения (17.95) носит условный характер, т.к. не описывает реальную картину взаимодействия. Однако она позволяет в определенной степени учесть диссипативные потери энергии, связанные с преодолением сил прочности материала пластин. Введенная прочностная характеристика материала облицовки er не сильно отличается от его динамического предела текучести стр. В частности, для стали ее следует принимать ст = 0,4-0,5 ГПа, для алюминия ст = 0,24),3 ГПа.
Предыдущая << 1 .. 115 116 117 118 119 120 < 121 > 122 123 124 125 126 127 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.