Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 114 115 116 117 118 119 < 120 > 121 122 123 124 125 126 .. 309 >> Следующая

L1 мм аналит. зависимость

1
I



17,3
17,3

2
3



15,9
13,S

3
4
і



17,8


4
І
її



Il

5
б



26,5
26,2

б
7

„гЩП'Ц-

15,7
13,8

7
S



11,9
12,5 ^

1

17.5. Расчет дУунщионщования кумулятивные зарядов

т

4* Методика расчета формирования кумулятивного «ножа» удлиненных зарядов с клиновидной выемкой.

Существующие приближенные методики расчета действия осесимметричных КЗ, образующих высокоскоростные и высокоградиентные КС (п. 17.5.2), не могут быть непосредственно использованы для оценки действия удлиненных кумулятивных зарядов (УКЗ), т.к. условия формирования и функционирования кумулятивного «ножа» отличаются от аналогичных условий обычной кумулятивной струи [17.85]. Поэтому при расчете характеристик действия УКЗ необходимо внести определенные уточнения в физико-математические

модели Процессов СХЛОПЬШаниЯ Облицовки, Рис. 17.72. Схема выделения расчетных

формирования кумулятивного ножа, его сєчєний і---» при определении кинема-

_ „ тических параметров кумулятивного иожа:

последующего движения и проникания в г _ обс^чі (корпус) укЗ; 2 -

преграду. вв. з _ ко

Рассмотрим один из возможных инженерных подходов к расчету параметров плоского кумулятивного ножа УКЗ с клиновидной выемкой, опробованный при решении ряда практических задач по резанию преград заданной толщины. Получено хорошее соответствие с результатами численного моделирования соответствующей задачи в двумерной постановке и экспериментальными данными [17.86]. Пусть форма поперечного сечения рассчитываемого УКЗ соответствует представленной на рис. 17.72, где 1 — наружная оболочка заряда (корпус), в которую заключен заряд взрывчатого вещества (поз. 2), 3 — кумулятивная облицовка. Для построения физико-математической модели процесса функционирования заряда примем следующие допущения:

- детонация заряда BB происходит одновременно ко всему поперечному сечению УКЗ, что соответствует плоской форме фронта детонационной волны, распространяющейся вдоль заряда;

- движение каждого элемента КО происходит по направлению нормали к ее срединной поверхности в недеформированном состоянии;

- набор скорости движения каждым элементом облицовки происходит по экспоненциальному закону;

- процесс формирования кумулятивного ножа при схлопывании элементов облицовки в плоскости симметрии УКЗ описывается гидродинамической теорией кумуляции.

Для выполнения приближенного расчета поперечное сечение УКЗ разбивается на п частей плоскостями, перпендикулярными срединной поверхности облицовки (рис. 17.72). Для каждого полученного таким образом расчетного сечения определяются последовательно массы заключенных в нем элементов корпуса MKi9 облицовки Mi и заряда взрывчатого вещества т,-. Конечная скорость метания произвольно взятого г-го элемента облицовки Vt может быть определена из уравнения баланса энергии для одномерного одностороннего истечения ПД и рассчитана по

274

А Кумуляция

формуле (17.84), которая с использованием нового обозначения принимает вид

Ц = 0,353Dt/ (17.90)

?i = mailMi —* коэффициент нагрузки; rrtai ~ активная масса BB в г-ом сечении, вычисляемая по формуле (17.66). Если УКЗ не имеет наружной оболочки, то значение Мкі полагается равным нулю. Кроме того, для случая применения зарядов без наружной оболочки, при определении значений V*, могут быть использованы и другие зависимости, например,

У^1^ + ^^9 (17.91)

^1 + (32/27)^ + 1* К }

где Tji = (5ввіРвв/Sipo); Si, 8вві и poj рвв — соответственно, толщины и плотности облицовки и BB в г-ом сечении заряда (см. [17.87]).

Реально элемент облицовки приобретает скорость Vi1 определяемую соотношениями (17.90) или (17.91), не мгновенно, а в процессе разгона, проходя при этом некоторое расстояние. Это обстоятельство может иметь существенное значение для вершинных элементов облицовки, путь движения которых из начального положения до точки схлопывания в плоскости симметрии УКЗ Xi (см. рис. 17.72), невелик. Поэтому для вершинных элементов облицовки может сложиться ситуация, когда до момента схлопывания они не успевают набрать полную скорость. В этом случае возможно формирование кумулятивного ножа с отрицательным значением градиента осевых скоростей в его головной части (предыдущие элементы ножа движутся медленнее последующих). Отмеченный факт был зарегистрирован экспериментальным путем в работе [17.88].

Для учета влияния динамики разгона элементов облицовки продуктами детонации применяется подход, использовавшийся ранее для описания процесса набора скорости цилиндрическими фрагментирующимися оболочками [17.89]. В соответствии с этим подходом закон движения элементов облицовки записывается в виде *

(17-92)

где V^ Ті ж Vi — соответственно, скорость схлопывания, характеристическое время разгона и асимптотическая скорость движения г-го элемента облицовки, определяемая соотношениями (17.90) или (17.91).

Продифференцировав выражение (17.92) по времени, находим ускорение движения элемента облицовки aoi = dVoi/dt = (Vi/ті) ехр {—і/ті}, по которому, в свою очередь, можно определить характеристическое время разгона при начальном условии t = 0;
Предыдущая << 1 .. 114 115 116 117 118 119 < 120 > 121 122 123 124 125 126 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.