Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 113 114 115 116 117 118 < 119 > 120 121 122 123 124 125 .. 309 >> Следующая


6

r/dg









/




Г I

1


і




і



tt mkc

0 5 10 15

Рис. 17.70. Изменение радиуса кратера в свинцовой преграде при ударном взаимодействии со сферическими ударниками из стали (1, 3) и меди (2): 1, 2 — численное решение; 3 — эмпирическая зависимость

результатам численного решения зависимости (кривая 3) следующего вида [17.6]

msw = ат+"'0176I w) ~0,00011

аппроксимирующей экспериментальные данные статистических наблюдений в диапазоне скоростей удара 2-5 км/с. Здесь г — текущий радиус кратера (см), Me — масса ударника (г), Ve — скорость удара (км/с), t — текущее время (мкс).

На рис. 17.71 представлены зависимости изменения глубины внедрения ударника LjUEy L/lg и объема кратера W/we в преграде, где We — объем ударника, в функциональной зависимости от времени, причем номерам кривых на этих рисунках соответствуют номера схем ударного взаимодействия, показанных на рис. 17.69.

Опорными кривыми на данных графиках являются кривые 2, характеризующие процесс проникания медного сферического ударника в стальную преграду. По отклонению от них можно оценить степень влияния формы или удлинения ПЭ на итоговые характеристики пробития.

17.5, Расчет функционирования кумулятивных зарядов

1,5

0,5

0


—— 3
---4
-а- 5
6





*•
?














(*, mkc

О 10 20 30 40

Рис. 17.71. Изменение относительной глубины Ь/ав Ь/іе (б) и объема каверны W/w% (в) от времени в свинцовой (1) и стальной (2-8) преградах, под действием медных ударников одинаковой массы» но разной формы: 1,2 — сферической; 3 — полусферической 1е/&е = 0»5; 4 — сфероцилиндрической IeI^e = 1; 5 — сфероцилиндрической Ie/&е = 2; 6 — эллипсоидной Ie/ав — 2,37; 7 — сфероидной Ie/= 0,51; 8 — сфероидной Ів/d? = 0,3

Представленные здесь расчетные данные по глубине пробития с достаточной для инженерных расчетов точностью аппроксимируются аналитической зависимостью, предложенной Кристманом (Christman) и Герингом (Gehring) н модифицированной Доулом (Doule) и Бухгольцем (Duehbolz) [17.9]

L = h (1Е - dE) (^j

1/2

4- kdkrdE

1/3

(

РтП\

К )

1/3

(17,89)

где кі% — коэффициенты, отражающие вклад первого и второго слагаемого соотношения (17.89) в итоговую величину пробития; кт — коэффициент, учитывающий начальную фазу образования кратера; ка — экспериментальный коэффициент, характеризующий прочностные характеристики конкретной преграды. Второе слагаемое в этом выражении легко выводится из условия постоянства отношения кинетической энергии сферического ударника к объему кратера и в предположении, что последний имеет форму полусферы. Первое слагаемое характеризует (с определенным удельным весом) отклонение от сферической реальной формы ударника, как в сторону вытянутого эллипсоида или цилиндра, так и в сторону сплюснутого эллипсоида (сфероида). По результатам аппроксимации с представленными выше данными численного моделирования, получены следующие значения вышеописанных коэффициентов: к\ = 0,75; kd = 0,13 (значение, рекомендуемое Доулом и Бухгольцем, см. работу [17.9]); кт = (ро/рт)1^2» ка = 0,7ГПа, причем

17. Кумуляция

значение последнего коэффициента близко по абсолютному значению величине динамического предела текучести стали (0,8-1,0 ГПа) и твердости по Вринеллю моткой стали [17.84]. Результаты проведенного сравнения численного решения с аналитической зависимостью (17.89), использующей указанные значения коэффициентов, представлены в табл. 17.9.

Таким образом, соотношения (17.84), (17.88)-(17.89), в совокупности с определенными оговорками и при достаточном количестве эмпирических констант, поэтапно описывают функционирование КЗ с облицовками низкого прогиба с достаточной для инженерных расчетов точностью.

В заключение данного раздела еще раз подчеркнем, что даже имея исчерпывающее представление об облицовке, размерах и характере инициирования заряда, свойствах BB и т.п. не всегда удается достоверно предсказать результат действия по преграде, а для КЗ с облицовками низкого прогиба — даже форму и тип формируемого ПЭ (компактный, удлиненный или фрагментированный). Поэтому на сегодняшний день основным методом при разработке новых конструкций КЗ остается метод экспериментального исследования — проведение лабораторных и натурных испытаний с широким использованием импульсной рентгенографии.

Что касается расчетных методов исследования, описывающих функционирования КЗ, то они существуют и постоянно развиваются. Это позволяет в перспективе рассчи тывать на возможность разработки новых КЗ с максимальным получением априорной информации по рациональным конструктивным параметрам и минимизировать экспериментальные исследования, сведя их к проверочным испытаниям.

Таблица 17.9

Сравнение результатов численного расчета глубины внедрения ударников массой 19,1 г со значениями по аналитической зависимости

№ п,п.
№ схемы ударного взаимодействия
Форма ударника
L, мм численный = расчет
Предыдущая << 1 .. 113 114 115 116 117 118 < 119 > 120 121 122 123 124 125 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.