Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 112 113 114 115 116 117 < 118 > 119 120 121 122 123 124 .. 309 >> Следующая


268

17. Кумуляция

3200 MJic

200,6 млс

Г = 56 млс

Vg =2,25 км/с А

Рис. 17.67. Удлиненный компактный ПЭ

0,11 M

0,4 м

¦з

7,12 м

Рис. 17.68. Деформирование ПЭ на траектории движения от заряда до преграды

на этот вопрос обычно ориентируется на экспериментальные данные. Недостаток информации для построения адекватной физико-математической модели в рамках механики деформируемого твердого тела, препятствует также разработке модели пробития ПЭ преград конечной толщины и оценке параметров запреградного осколочного действия.

Приближенная оценка характеристик формируемого зарядом ПЭ и его эффективности действия по преграде может быть проведена с помощью упрощенного инженерного метода, основанного на трехстадийном описании этого процесса;

- ускорение облицовки под действием продуктов детонации и инерционное перераспределение скорости в формируемом элементе в результате действия прочностных сил;

- изменение скорости и формы ПЭ на траектории движения от заряда до преграды (рис 17.68);

- проникание ПЭ в преграду.

Расчет начальных скоростей метания отдельных элементов КО можно осуществить с помощью эмпирических соотношений, или известных зависимостей физики взрыва, например, по формуле (17.84). Скорость же формируемого в итоге ПЭ может быть определена в предположении малого влияния ПД на этапе инерционного деформирования и выполнения закона сохранения импульса, а масса ПЭ — из закона сохранения массы*

где кл » 0,9-1,0 — коэффициент, учитывающий потери массы элемента при взрывном формировании.

Не менее существенным фактором обеспечения высокой эффективности действия ПЭ является достижение хороших аэродинамических и баллистических свойств формируемых элементов. Форма элемента должна обеспечить минимальные потери скорости и ориентированное, устойчивое движение по траектории.

п

(17.88)

17.5.

Расчет функционирования кумулятивных зарядов

269

Последнее обстоятельство особенно актуально по отношению к удлиненным поражающим элементам. Требование по аэродинамической устойчивости наиболее просто удовлетворяется за счет расширения хвостовой части формируемого элемента. Наличие асимметрии формы ПЭ или недостаточно развитой его хвостовой части, могут привести к неориентированному движению элемента и взаимодей-ч ствию с преградой, или даже уводу ПЭ с траектории движения и непопаданию в удаленную на несколько сотен калибров преграду.

Л.

т

4)

' 5)

:1 КГ

У

111 ¦

6)

2 км/с

7)

8) ¦

12 1611 w


ь 2
4
.- 6I'
в [i їй j;
'5 і!
W

20
zs





іг r
і





151 -Л

Рис. 17.69. Проникание медных компактных ПЭ различной формы со скоростью 2 км/с в полу бес конечные преграды из свинца (1) и стали (2—S)

Что касается количестве иных оценок изменения скорости ПЭ на траектории движения, то ее обычно ведут для конкретного заряда по эмпирическим зависимостям вида Ve = VoEexp{—aF}, где а — баллистический коэффициент, определяемый опытным путем; F — расстояние от заряда до преграды. Эффективность поражающего действия сформированных взрывом поражающих элементов

270

17. Кумуляция

оценивается, как правило, глубиной и объемом кратера в преграде, и определяется их массой и скоростью (для компактных ПЭ), а также длиной (для удлиненных ПЭ). Для определения данных характеристик зарядов, формирующих ПЭ, как и при расчете ранее рассмотренной стадии формирования, используют два уровня расчетов, Это вычисления с помощью численных конечно-разностных методов при подходе в целом к построению моделей с позиции механики сплошных сред и вычисления с помощью эмпирических зависимостей. Однако в каждом из них обычно постулируются: форма и кинематические параметры ударника (или ПЭ), угол встречи с преградой и физико-механические характеристики ударника и преграды.

На рис. 17.69-17.71 иллюстрируется решение задачи о взаимодействии компактных ПЭ с преградой в рамках первого подхода. В качестве модельного примера выбрана двумерная осесимметричная задача проникания компактного тела произвольной формы массой 19,1 г из меди и стали со скоростью 2 км/с в полубесконечные преграды из свинца и стали. При этом материалы взаимодействующих тел описывались идеальной упругопластнческой моделью (см, главу 19.) со следующими физико-механическими характеристиками:

медь — начальная плотность ро = 8,9 г/см3, предел текучести о& = 0,235 ГПа, модуль сдвига G = 45,5 ГПа, коэффициенты уравнения состояния в форме Тэта А = 30,2 ГПа, п - 4,8;

сталь — ро = 7,84 г/см3, trD = 0,8-1,0 ГПа, G = 80,0 ГПа, А - 21,5 ГПа, п = 5,5;

свинец — ро = 11,34 г/см3, ас = 0,0ГПа, G = 0,0 ГПа, А = 8,6 ГПа, п = 5,3.

Рис. 17-69 иллюстрирует динамику срабатывания медных ПЭ различной формы в преградах из свинца (1) и стали (2-8), На рис. 17.70 показаны временные зависимости изменения радиуса кратера в свинцовой преграде, получаемого в результате ударного взаимодействия сферических ударников из стали и меди со скоростью 2 км/с, построенные по (кривые 1, 2) и с помощью эмпирической
Предыдущая << 1 .. 112 113 114 115 116 117 < 118 > 119 120 121 122 123 124 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.