Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 107 108 109 110 111 112 < 113 > 114 115 116 117 118 119 .. 309 >> Следующая


Решив уравнение (17.79), получим соотношение аналогичное (17.47), описывающее проникание элемента струи с: учетом влияния прочности (твердости) материала преграды:

Vj< 1 + yW«yi + (1 - РтШ («¦/«)(2?/»?)

При Hd = 0 из выражения (17.80) следует известное соотношение гидродинамической теории кумуляции, определяющее скорость проникания uxi (17.74).

По отношению Uxi/Vjii можно определить глубину внедрения в преграду Li элемента KG длиной U- В гидродинамическом приближении U определяется по формуле (17.34)

а для случая прочной преграды получаем зависимость, аналогичную формуле (17.48):

А * - (Pt/PJ) ^BdIPrVJj) ____ (1?82)

k y/l + (1-Pt/pj)(pt/pj) prVl) + (2Hd/ptV?J '

Комбинируя соотношения (17.81) и (17.82), получим V1 — Lik^i

1-<«¦/»> -. ,17.83)

у] I H- (1 - рт I pj) (pt/pj) {2HD/prVJi) + VPr7p7 (2?//**?)

формула (17.88) определяет коэффициент AVi, учвдьшающий влияние твердости материала преграды на глубину проникания Li элемента кумулятивной струи. .

Диаметр пробоины в преграде определяется энергетическими параметрами КС и физико-механическими характеристиками преграды. Для его оценки можно использовать зависимость, выводимую из условия пропорциональности энергии элемента струи работе, необходимой для образования цилиндрической пробоины диаметром Doi и длиной Li (17.55). Преобразуем ее к виду (17.56):

D01 = A J= Ay/^RjiVjitfpjpj,

где А — экспериментальный коэффициент, имеющий размерность Дж~1//2 • мм3/2 при Li в мм (значения А приведены в табл. 17.6); Дл — радиус КС в момент начала процесса внедрения.

258

17. Кумуляция

120 Г, мкс

Результаты, иллюстрирующие возможности данной методики с точки зрения прогнозирования пробивного действия КЗ и дающие представление об уровне соответствия расчетных данных экспериментальным, приведены на рис. 17.57.

Результаты сравнения для описанного выше лабораторного КЗ диаметром d = 50 мм представлены в виде полученных для различных расстояний F от заряда до преграды зависимостей текущей координаты z проникающей в преграду части КС от времени проникания t.

Для F = 4,Sd на рис. 17.57 сопоставлены расчетные и экспериментальные данные по профилю образуемой в преграде пробоины. Видно, что результаты, полученные расчетным путем, хорошо соответствуют экспериментальным данным как по профилю пробоины, так и по пространственно-временным характеристикам ее образования. Принимая во внимание, что закономерности проникания KG в преграду и профиль образуемой пробоины определяются распределением геометрических и кинематических параметров по длине струи, зависят от ее поведения на стадии удлинения, разрыва и взаимодействия с преградой, можно сделать вывод об удовлетворительном описании предлагаемой методикой реальных процессов функционирования кумулятивных зарядов.

На рис. 17.58а представлено сравнение расчетных данных по кинематическим параметрам описанного выше лабораторного заряда диаметром d = 50 мм, полученных с помощью изложенных методик Орленко (нечетные номера) и Маринина (четные номера). Кривые 1, 2 соответствуют изменению скорости схлопывания, а кривые 3, 4 — изменению скорости КС от вершины к основанию кумулятивной облицовки. На рис. 17.586 показано аналогичное сравнение по углу схлопывания (кривые 5, 6) и глубине пробития заряда (кривые 7, 8).

Таким образом, несмотря на значительные расхождения в подходах к выделению плоских сечений и определению скоростей схлопывания облицовки, рассмотренные методики дают приблизительно одинаковую тенденцию изменения параметров функционирования КЗ, хотя количественное отличие отдельных параметров в отдельных сечениях может быть значительным. Рассмотренные методики не исчерпывают существующих инженерных подходов к оценке кинематических параметров КС и параметров проникания КС в различные преграды [17.82], [17.110]-[17.П2].

3. Особенности расчета параметров функционирования кумулятивных зарядов с полусферическими и сегментными облицовками. В зависимости от формы и места инициирования КЗ, физико-механических свойств используемых материалов его составных элементов и BB, толщины облицовки, ее прогиба и других геометрических параметров, возможно получение как традиционных КС, так и более массивных высокоскоростных тел — поражающих элементов [17.9]. При этом, как правило, ПЭ получаются из низких конических

z9 мм

Рис. 17.67. Расчетные (-) и экспериментальные (А) данные по прониканию КС в преграду при действии КЗ с различных расстояний

F; на вставке — расчетные (-) н

определенные экспериментально (— - ) профили образованной в преграде пробоины

17*5. Расчет функционирования кумулятивных зарядов

VqU уJb км/с

О IO 20 30 40 Zw, мм

Рис. 17.58. Изменение характеристик функционирования кумулятивного заряда диаметром 50мм в зависимости от осевой координаты облицовки ZQ», по методикам Л. П. Орленко (кривые 1, 3, 5, 7) и В. М. Маринина (кривые 2, 4, 6, 8): 1, 2 — скорость схлопывания Ни; 3, 4 — скорость струи Vji (а); 5, 6 — угол схлопывания щ ; 7, 8 — глубина пробития заряда Li (б)
Предыдущая << 1 .. 107 108 109 110 111 112 < 113 > 114 115 116 117 118 119 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.