Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 102 103 104 105 106 107 < 108 > 109 110 111 112 113 114 .. 309 >> Следующая




Рис. 17.51. Характерные стадия формирования КС. Расчеты для плоского (а) и осестшметричного (6} случаев соударения медных пластин а схлопывания медных конических облвцоэок [а " 30° , Vq ¦= 1 км/с) соответственно

облицовки и сжимаемости ее материала на процесс струеобразования и скорость струи. Кривые, характеризующие соударение пластин (Vo = 0,5; 1,0; 2,4км/с), идут несколько ниже теоретичесяой кривой Vj/Vq — ctg(a/2), и ях отличие тем существеннее, чем меньше угол схлопывания. В осесимметричном случае для 2а > 35° полученные зависимости (Vo 0,5—3,0км/с) лежат выше, а при

І.7.& Расчет функционирования кумулятивных зарядов

2а < 35° — ниже кривой, описываемой соотношением (17.10), и имеют явно выраженный экстремум в диапазоне углов 2а = 22°-35°. Режимы соударения, при которых кумулятивная струя (по расчету) не образовывалась, отмечены на диаграмме (рис, 17.50) укрупненными точками (® — для плоского и ф — для осесимметричного случаев соударения). Верхняя граница данной совокупности точек неплохо описывается соотношением Vj/Vq = ctg(a).

Таким образом, полученные и описанные выше расчетные закономерности не противоречат экспериментальным данным, определенным в условиях косого соударения металлических пластин в широком диапазоне изменения параметров Po и а, а представленное исследование в целом показывает, что результаты расчета скорости КС из облицовок с углами раствора 2а > 40° (т.е. соответствующие реальным на практике конструкциям), с учетом сжимаемости материала и осе-симметричности процесса, не приводят к существенным отличиям от результатов, полученных по гидродинамической теории кумуляции, созданной на основе теории соударения плоских струй несжимаемой жидкости. Существенные отличия имеют место для режимов схлопывания, близких к критическим условиям формирования кумулятивных струй.

2. Инженерные методики расчета параметров функционирования кумулятивных зарядов с высокими коническими облицовками» Рассмотрим метод, разработанный Л. П. Орленко [17.4] 1 предназначенный для оперативного расчета основных параметров КЗ с коническими облицовками, обеспечивающих формирование высокоскоростных и высокоградиентных кумулятивных струй. Далее для краткости будем называть его методом Орленко.

Расчетная схема функционировании КЗ показана на рис. 17.52. Здесь

1 — точка инициирования заряда,

2 - ПД, 3 - фронт ДВ, 4 - BB, 5 — КО, 6 — наружная оболочка заряда (корпус), 7 — преграда. Предполагается, что с момента подхода к вершине КО фронт ДВ является плоским и далее распространяется в направлении, перпендикулярном оси симметрии заряда. Кумулятивная струя формируется последовательно, начиная с элементов, лежащих у вершины кумулятивной облицовки. Процессы схлопывания КО и формирования КС могут быть рассчитаны приближенно. Для этого введем систему координат, исходящую из точки "0", расположенной на некотором удалении от геометрической вершины КО так, как это показано на рис. 17.52. Далее разобьем КО по высоте

Рис 17.52. Схема расчета параметров функционирования КЗ по методике Л. П. Орленко; а — к определению скорости и угла схлопывания ї-го

элемента КО

248

17. Кумуляция

ft на п в общем случае не равных сечений плоскостями, перпендикулярными оси симметрии заряда, и рассмотрим последовательность расчета произвольного элемента КО высотой Дг». Среднюю скорость схлопывания г-го элемента КО можно определить по формуле (см. гл. 15, и [17.4J)

%=°'5^/Ж' * (шз5)

где ?i = mai J Мі — коэффициент нагрузки; mol-, — активний масса заряда BB и метаемая масса КО в г-м сечении. Коэффициент х» учитывает отклонение принятой модели метания от реально происходящего процесса схлопывания. В первом приближении Xt = 1 для показателя изэнтропы ПД k = 3 и \\ = 1»2 для к = 2,55. Активная масса таі может быть вычислена по формуле

Мкі -Мі ' (17.66)

Mi + Mкі + ™i

где т%, Мкі — массы BB и наружной оболочки заряда в рассчитываемом Сечении, причем если наружная оболочка у КЗ отсутствует (М$а — 0), то

__щ

ах

2{Ui +т*У

При Мкі оо величина активной массы равна mai ~ rrii. С практической точки зрения значение mai) близкое к гщ, достигается уже при Мк% — 10Mi.

Величина ?i определяется геометрией КЗ и уменьшается от вершины к осно* ванию КО, поскольку при этом mai уменьшается, a Mi увеличивается. Синхронно с уменьшением коэффициента нагрузки уменьшается и скорость схлопывания элементов Voj. Однако в реальном случае некоторые элементы, расположенные у вершины облицовки, не успевают разогнаться до величины, определяемой формулой (17.65), которая этого обстоятельства не учитывает. Рекомендации для учета влияния движения элементов КО на величину их конечной скорости схлопывания изложены в п. 17.5.4

Отметим еще одно обстоятельство, которое имеет место при схлопывании цилиндрического элемента КО массой Mi, характеризуемого средними значениями внутреннего Гі = (гі + Гі+і)/2 и наружного й + Si радиусов, где Si = (Si + &+i)/2" (см. рис. 17.52а). Когда элемент под действием ПД начинает движение к центру симметрии, то его наружная и внутренняя границы будут двигаться с разными скоростями, поскольку толщина кольца с течением времени постепенно увеличивается, Отношение скорости внутренней поверхности цилиндрического элемента Vbі к скорости его наружной поверхности Va% можно приближенно определить из следующих соображений. В момент схлопывания г-го элемента КО на реи симметрии заряда его внутренний радиус равен нулю, а наружный — fe. Из условия несжимаемости материала облицовки имеем:
Предыдущая << 1 .. 102 103 104 105 106 107 < 108 > 109 110 111 112 113 114 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.