Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 101 102 103 104 105 106 < 107 > 108 109 110 111 112 113 .. 309 >> Следующая


Таким образом, КС образуются как при осе симметричном схлоньшании конических и сферических облицовок (рис. 17.43 и рис. 17.44), так и при косом соударении пластин, ускоренных азрывом (рис, 17.45). Если положить, что скорость схлопывания пластины или осесимметричной оболочки Vo заранее известна, то для исследования критических условий струеобразования и задач классической кумуляции, связанных с оценкой влияния вида симметрии (плоская, осеван) облицовки и фпзико-механнческих характеристик ее материала на кинематические параметры КС, в упрощенном варианте, в качестве исходной, удобпо принять расчетную схему, показанную на рис. 17.49.

Скорость кумулятивной струи Vj оценивается по гидродинамической теории кумуляции по формуле (17.10). Причем считается, что скорость схлопывания Vo пластины или осесимметричной облицовки направлена перпендикулярно к боковой поверхности пластины или облицовки (прямая AB на рис. 17.49), метаемых на абсолютно жесткую стенку (ось Oz на рис 17.49) под углом а. Пунктирная прямая

17.5. Расчет функционирования кумулятивных зарядов

EB на этом рисунке нарисована для того, чтобы в рамках единой расчетной схемы отличить пластину от облицовки. Естественно, что для случая первой конфигурации эта прямая отсутствует, а для второго случая —- очерчивает наружный контур облицовки.

При использовании зависимости (17.10): Vj = Vq ctg(a/2), для расчета скорости КС необходимо выделить два существенных момента. Во-первых, она получена для соударяющихся пластин в предположении, что их материал является несжимаемым, а течение — стационарным. Возможность использования указанной формулы для осесимметричного случая, строго говоря, не доказана. Во-вторых, отклонения от гидродинамической теории кумуляции были отмечены в широком диапазоне углов и скоростей схлопывания. На рис. 17.50 точками (*, <), Д 4-, х ,о) нанесены экспериментальные данные работ [17.16,17.26,17.28] для металлических пластин из разных материалов. К дополнительным факторам, оказывающим влияние на процесс струеобразования, относились сжимаемость [17.26], вязкость [17.28] и прочность [17.16] материала пластины. На этом же рисунке представлены результаты оценки влияния вида симметрии (плоская, осевая) облицовки и сжимаемости материала последней на скорость КС для установившейся фазы истечения. Она проводилась в рамках идеализированной расчетной схемы, показанной на рис. 17.49, на уровне численного решения двумерных задач [17.32]. При этом доведение материала облицовки описывалось гидродинамической (с учетом сжимаемости) моделью. Поверхности AB, ВС, CD метаемого тела рассматривались свободными от действия внешних поверхностных сил р = 0. На жесткой стенке (ось Oz) имеет место условие непротекания vr — 0. В такой постановке рассматриваемая задача эквивалентна задаче о соударении двух одинаковых пластин под углом друг к другу, в предположении зеркальной симметрии относительно оси Oz. Очевидно, что в этом случае жесткая стенка заменяется осью симметрии, Конкретные расчеты проводились для трех наиболее широко используемых в

Рис. 17.49. Расчетная схема соударения

Рис. 17.60. Зависимости скорости КС Vj от угла 2а и скорости схлопывания Vqx 1 — Vj/Vo = ctg (а/2); 2 — Vj/Vq — ctg(a); 3, 4, 5, 6 — осесимметричный случай соударения при Vo = 0,5; 1,0; 2,0; 3,0 км/с; 7, 8, 9 — плоский случай соударения при Vq = 0,5; 1,0; 2,4 км/с; 10 — критические режимы соударения, не приводящие к струеобр азов анию (Ф — осесимметричное.

® плоское)

кумуляции металлов (меди, стали и алюминия). Изменение скорости Vo от 0,5 до 3,0 км/с и угла схлопывания а от 0° до 70° перекрывало практически весь интере-

246

П. Кумуляция

суемый диапазон образования струй. На рис 17.51а,б показаны типовые примеры подобного рода расчетов для плоского и ос есим метричного случаев соударения под углом а — 30° со скоростью Vq ~ 1км/с. При этом угол раствора осесимметричной облицовки считается совпадающим с углом се схлопывания (соударения), что в общем случае не соответствует действительности (см. п. 17.5.2). В процессе численного решения фиксировались значения осевой составляющей скорости в начале установившейся фазы течения и факт образования струи (17.32).

При обработке результатов проведенного численного эксперимента получены кривые, характеризующие зависимость установившихся значеній скорости КС от угла и скорости схлопывания для осесимметричных оболочек и пластин из меди, стали и алюминия. На рис. 17.50 они показаны в координатах VjjVo п 2а, При этом для одного и того же вида симметрии и фиксированного значения скорости соударении Vo, функциональные зависимости Vj/Vo = /(et) для всех рассмотренных материалов практически совпадают, или находятся в узком диапазоне изменения параметра Vj (сплошные и штриховые линии па указанном рисунке). Представленные результаты говорят о существенном влиянии вида симметрии



б


8<;

<


<



<


<













<?



-<¦<•


<6

щ




«<
Предыдущая << 1 .. 101 102 103 104 105 106 < 107 > 108 109 110 111 112 113 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.