Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Физика взрыва. Т.2 - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Т.2. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 654 c.
ISBN 5-9221-0220-6
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzrvt22002.djvu
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 109 .. 309 >> Следующая


Проведенные металлографические исследования [17.65] позволили разработать модель процесса пластической деформации, происходящей при схлопывании металлической КО и последующем формировании струи и песта (рис. 17.41). После срабатывания заряда BB, по КО распространяется УВ, формирующаяся при выходе фронта ДВ на границу раздела ВВ-металл. При прохождении УВ по облицовке, в зернах ее кристаллической структуры образуется большое количество дефектов, и вся деформация происходит внутри зерен. О сильной внутризеренной деформации можно судить по структуре внешней зоны пестов. В зернах этой зоны имеется большое количество «двойников», между которыми наблюдаются следы множественного скольжения; увеличивается количество блоков; возрастает плотность дислокаций, которые образуют ячеистую структуру. Все это приводит к значительному упрочнению тела зерна, повышению его твердости и прочности (например, для меди предел прочности увеличивается в 1,5-2 раза), уменьшению пластичности. В то же самое время уровень значений температуры, возникающий в материале облицовки вследствие прохождения УВ, способствует уменьшению прочности границ зерен, которая становится существенно ниже прочности тела самого зерна. Создавшихся условий оказывается достаточно для протекания пластической деформации по механизму межзеренного проскальзывания, когда зерна материала КО под действие ПД начинают перемещаться относительно друг друга по направлению к оси. Зоны вытянутых зерен в пестах (зона 3 на рис. 17.40) образуются в результате деформации скольжения уже после разделения обли-

17,4' Структура материала струи и песта 237

Рис. 17.41. Схема процессов деформирования металлической КО, формирования струи и песта [17.65]: А — зона взаимодействия УВ с КО; В — зона схлопывания облицовки; С — зона формирования струи; D — зона деформирования песта; 1 — граница разлета ПД; 2 — фронт

ДВ; 3 — фроит УВ; 4 — фронт волны разрежения

цовки на струю и пест. При Этом переход от равноосных деформированных зерен (зона 4) к вытянутым зернам (зона 3), в результате выделения тепла при пластической деформации, сопровождается падением прочности и увеличением пластичности. Наконец, центральная зона песта (зона 2), имеющая равноосные зерна, аналогична по своей структуре структурному состоянию струи. В этой зоне находятся металлические зерна, которые должны были бы перейти в струю, однако, из-за особенностей струйного течения, остались в теле песта.

В процессе формирования струи, за счет обжатия облицовки и интенсивного трения различных слоев металла, возникают температуры, достаточные для осуществления процесса рекристаллизации. В теле песта рекристаллизованная структура испытывает дополнительные нагрузки, которые вызывают увеличение плотности дефектов без изменения формы зерна. Этим объясняется повышенное значение прочности и твердости материала центральной зоны по сравнению с ее исходным значением. Процесс рекристаллизации, начавшийся в момент схлопывания облицовки, протекает и в КС одновременно с ее пластической деформацией, причем именно реализацией процесса динамической рекристаллизации можно объяснить возможность многократного увеличения начальной длины струи при ее последующем удлинении.

Таким образом, изложенная модель процесса пластической деформации металлической КО при взрывном обжатии показывает, что по толщине она испытывает неодинаковые тепловые и деформационные воздействия, В этом плане к материалу КО можно предъявить различные требования. Например, материал внутренних слоев облицовки, идущий в струю, кроме высокой плотности, должен обладать низкой температурой рекристаллизации, способствующей большему выходу металла в струю и большему растяжению последней в полете. Наружные

238

І 7. Кумуляция

слои облицовки целесообразно выполнять из малопрочных, хрупких и легкоплавких металлов. Наконец, средние слои облицовки целесообразно изготавливать из высокопластичных металлов, способствующих большему выходу материала внутреннего слоя облицовки в кумулятивную струю.

17.5. Расчет функционирования кумулятивных зарядов

Существует два метода расчетного определения параметров функционирования кумулятивного заряда. Первый из них заключается в численном интегрировании системы дифференциальных уравнении, описывающей поведение составных элементов КЗ на разных стадиях кумулятивного действия: обжатия (схлопывания) Кумулятивной облицовки под действием продуктов детонации, образования КС или формирования поражающего элемента (ПЭ), растяжения и разрыва КС, проникания КС или ПЭ в преграду. Данный метод расчета требует обычно составления нескольких взаимосвязанных программ, знания свойств BB и материалов КО, корпуса, «линзы» и других составных элементов заряда.

Второй метод, получивший название «инженерный расчет», основан на гидродинамической теории кумуляции, а также ряде приближенных соотношений по определению активной массы заряда, скорости метания облицовки, угла схлопывания отдельных элементов облицовки и экспериментальных данных. В силу широкого использования экспериментальных данных для тарировки или определения отдельных параметров функционирования КЗ, данный класс методов иногда называют расчетно-экспериментальным.
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 109 .. 309 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.