Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Соколов А.Н. "Альтернатива. Непостроенные корабли Российского императорского флота" (Военное дело)
Физика взрыва - Орленко Л.П.
Орленко Л.П. Физика взрыва. Под редакцией Орленко Л.П. — M.: ФИЗМАТЛИТ, 2002. — 832 c.
ISBN 5-9221-0219-2
Скачать (прямая ссылка): orlfizvzr2002.djvu
Предыдущая << 1 .. 125 126 127 128 129 130 < 131 > 132 133 134 135 136 137 .. 394 >> Следующая


Рув = PouD.

Для вещества с ударной адиабатой в форме D = (а+Ъи) при D = UKC для давления во фронте головной УВ имеем

рув -рос/кс—= — -ъ [^-JJ-:)

При сверхзвуковом проникании (UKC > а) множитель в скобках меньше единицы и, следовательно, давление во фронте баллистической УВ всегда меньше давления торможения на границе раздела KC-BB РкС

Ркс =

PoUZc

Строго говоря, в последнее выражение следует подставлять не начальную плотность BB ро, а плотность ударно-сжатого реагирующего BB (что, впрочем, не меняет предыдущего вывода).

При проникании в реагирующее BB УВ будет ускоряться, ее радиус кривизны будет увеличиваться, а профиль давления от нарастающего будет переходить в спадающий. Средний градиент давления за фронтом головной баллистической УВ можно оценить следующим образом

Ap Да;

Рув - Pk Д-го

266

8. Чувствительность взрывчатых веществ

где R — текущий радиус фронта УВ. Если профиль давления вогнут к оси х, то для нарастающего профиля \др/дх\ < |Др/Да;|, а для спадающего \др/дх\ > |Др/Дж| (для выпуклого профиля соотношения обратные). Следующим предположением, позволяющем проинтегрировать уравнение (8.81), является равенство

др=вру^ дх R-T0

где 0 — некоторая постоянная величина. Если интегрирование уравнения (8.81) производить при 0 = 0 (профиль ударной волны — прямоугольный), то при некоторых начальных условиях можно получить затухающую баллистическую УВ с уменьшающимся радиусом кривизны, что для установившегося сверхзвукового процесса проникания физически несостоятельно. Поэтому при анализе процесса инициирования детонации, нельзя пренебрегать градиентом давления за фронтом УВ. Величину 0 следует выбирать такой, чтобы не получались затухающие УВ. Для оценочного количественного анализа эволюции УВ, при вычислении градиента давления за фронтом УВ, значение 0 целесообразно принять равным единице: 0 = 1.

Текущий радиус головной УВ определяется с помощью очевидного соотношения

R = R0 +

ъ

J(D- UKC)dt.

Так как dt = dx/D, то, переходя к новой переменной в интеграле, получим

R = R0 + j^^dx. о

Дифференцируя это соотношение по х, получим дифференциальное уравнение для радиуса фронта УВ

dx ~ D

В итоге система дифференциальных уравнений, описывающих эволюцию головной баллистической УВ, примет вид

— - _ вРув ~ Ркс _ /2 M 2PC2H пА (р - A0 \ ("+1)/" dx P0D R — r0 D R ац

(IR _ D-UKC dx ~ D

(^)

(8.85)

Эту систему уравнений следует дополнить соотношениями, позволяющими вычислять характеристики ударно-сжатого ВВ. При численном анализе используется ударная адиабата нереагирующего BB в форме D = (а + Ьи). Плотность ударно-сжатого BB определяется, исходя из закона сохранения массы

Po-D

P =

D-u

8.6. Воздействие высокоскоростных компактных ударников

267

Важным параметром является скорость звука в ударно-сжатом BB1 вычисляемая с помощью соотношения

г_ °(ро +Ь(йз *))

Po VPo VPo //

Это соотношение следует из равенства с2 = (ар/ар)н, в котором производная вычисляется вдоль ударной адиабаты ВВ. Для вычисления остальных величин соответствующие соотношения были приведены выше.

Наиболее подробно количественный анализ был выполнен для двух типов взрывчатых составов: состава В — аналога отечественного состава ТГ 40/60 и состава PBX 9404 на основе пластифицированного октогена. Соответствующие характеристики этих составов, взятые из [8.75], приведены в табл. 8.19. Зависимости массовой скорости во фронте УВ от ее координаты в составе В для

Таблица 8.19

Характеристики составов В и PBX 94004 [8.75].

Характеристика
ро, г/см3
о, м/с
Ь
A0
А -10~9
п

Состав В
1720
2710
1,86
0
0,173
0,761

PBX 9404
1840
2494
2,09
0
0,129
0,6696

Постоянные Ao и А из (8.77) имеют размерности [Ao] =Па, [А] =Па-м"

ряда значений скоростей медной КС диаметром d = 2 мм приведены на рис. 8.39. Обращает на себя внимание пороговый характер перехода инициирующей УВ в детонационную на пределе инициирования детонации. Основной результат выполненного численного анализа состоит в том, что построенная модель хорошо воспроизводит экспериментально зарегистрированные большие расстояния установления детонации при сверхзвуковом проникании КС в заряды ВВ. Зависимости расстояний установления детонации S в исследованных составах от скорости КС для различных диаметров КС приведены на рис. 8.40.

В качестве расстояния установления детонации принималась координата фронта УВ, отсчитываемая в момент, когда массовая скорость во фронте У В становится равной 2000 м/с. Зависимости критической скорости КС, обеспечивающей установление детонации на расстоянии S = 100 мм от диаметра струи, приведены на рис. 8.41. Сравнение полученных теоретических результатов с экспериментальными показывает хорошее качественное соответствие соответствующих значений. О количественном совпадении говорить не приходиться, поскольку не представляется возможным обеспечить одинаковость свойств зарядов BB, для которых были определены зависимости р(1), и зарядов, на которые осуществлялось воздействие КС. Так например, экспериментальные данные по чувствительности состава В к воздействию КС были получены в [8.126] для зарядов плотностью Po = 1,65 г/см3, а кривая р(1), на основании которой построена теоретическая зависимость, — для зарядов плотностью ро = 1,72 г/см3. Наши эксперименты были выполнены с зарядами ТГ 40/60 плотностью ро = 1,66 ± 0,01 г/см3. Кроме того, критические характеристики элементов КС (v и d), воздействующих на заряд BB, определялись расчетным путем по критической толщине экранирующей
Предыдущая << 1 .. 125 126 127 128 129 130 < 131 > 132 133 134 135 136 137 .. 394 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.