Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Фугасные эффекты взрывов - Гельфанд Б.E.
Гельфанд Б.E., Сильников М.В. Фугасные эффекты взрывов — СПб.: ООО «Издательство «Полигон», 2002. — 272 c.
ISBN 5-89173-221-1
Скачать (прямая ссылка): fugasnie-efekti-vzrivov.djvu
Предыдущая << 1 .. 53 54 55 56 57 58 < 59 > 60 61 62 63 64 65 .. 70 >> Следующая


//Go,33 = 791z-W»ao.45 ±19 0/о. (6.22)

Здесь /в Пас. По [6.51] формуладля расчета импульса годна при 11,16 < Z< 5,95 м/кг0-33,0,03 < ДР< 1 МПа и 8-103 < а< 0,13.

Анализ приведенного соотношения показывает, что для проходящих волн представленная зависимость предсказывает гашение по импульсу только при значениях параметра Z-0'98«0'45 < 0,4 • При обратном соотношении зависимость указывает усиление прошедшей через экран волны по импульсу. Одной из возможных причин наблюдаемого явления служит вероятность фиксации средствами измерения импульса от волн, обогнувших перфорированную пластину. В связи с этим необходимо выполнение измерений импульса в условиях, исключающих появление дифрагированных возмущений. Ниже приводимые оценки гашения по импуль-

228

Глава 6

су сделаны в области, где отмечается снижение импульса волны. С учетом сделанных замечаний приведенные зависимости позволяют определить величины коэффициентов гашения ударных волн по давлению ? и импульсу г\ за счет установки перегородок с различной степенью перфорации. На рис. 6.23 при O1=IO-2HlO"1 (базы данных в зонах I и II соответственно) приведены зависимости ? по давлению от интенсивности волны. Заштрихованная зона отражает различие ? для преград с R' = 4,5 (верхняя граница зоны) и с R * = 1,16 (нижняя граница зоны).

На рис. 6.24 указаны зависимости коэффициентов гашения по импульсу при ае= 10*2 (линия I) и ас=4-102 (линия II)

ас=0,01

=0,1

0,2 0,3 ДР,МПа

0,5 0,6 0,7

Рис. 6.23. Зависимость коэффициента гашения по давлению от перепада давления во фронте волны

229

Фугасные эффекты взрывов

от интенсивности волны. Линии III на рис. 6.23 и 6.24 отражают достигнутые уровни гашения при размещении зарядов BB в пене. Как видно, при ас = 10-2 перфорированные перегородки более эффективны.

о л

>> К

s

О

с

w s и

(u

в

а и

н к

(L) BS Cf

о

О

2,0 1,5 1,0

0,5

ас=0Д)Г
_ _ I
- -
- -



II ас=0,04
as .
III
...










0,1

0,2 0,3 0,4 0,5 0,60,7 АР, МПа

Рис. 6.24. Зависимость коэффициента гашения по импульсу взрывной нагрузки от перепада давления во фронте волны

Рис. 6.25 позволяет определить уровень степени перфорации, при котором ослабление воздушных ударных волн перегородками предпочтительнее, чем за счет размещения зарядов в объеме пены. Зависимости I и II показывают уровень гашения по давлению при различных величинах проницаемости а и интенсивности волны ДР. Зона III отвечает уровню ослабления ударных волн пеной при концентрации а = 10... 15 кг/м3. При а. < (2 ... 3) 102 перегородки более эффективны, а при ас > 4 ¦ Ю- преимущественным становится гашение пенными экранами.

Как видно, эффективное гашение перфорированными перегородками достигается при их малой проницаемости. С уче-

230

Глава 6

?

0,01 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1

Рис. 6.25. Зависимость коэффициента гашения по давлению от проницаемости перегородки

том ранее приведенных сведений давление в отраженной волне на такой перегородке близко к отражению на сплошной стенке. Это означает, что перегородка будет испытывать весьма заметные ударные нагрузки, которые необходимо парировать соответствующими техническими решениями.

6.7. Эффективность комбинированной защиты

Обоснованный выбор в пользу приемлемой комбинации методов защиты от осколков и подавления фугасных нагру-

231

Фугасные эффекты взрывов

зок может быть сделан на основе опытных данных в [6.59]. Здесь сопоставлена эффективность комбинированной защитной оболочки: слои пены + металлическая обечайка и слой пены без металлической оболочки. Первая конфигурация изображена на рис. 6.26, а вторая изображена на рис. 6.14. Основные геометрические размеры обечайки 3 такие же, как нарис. 4.1 и 4.2.

і. d .,

Рис. 6.26. Комбинированная защитная оболочка слои пены + металлическая обечайка: 1 — пена; 2 — заряд BB; 3 — металлическая оболочка; 4 — грунт

Заряды BB 2 (ТГ 9/91 — тротиловый эквивалент 1,36) размещались на поддоне на высоте 4 см над грунтом. Обечайка заглублялась в грунт на 6 см для предотвращения прохождения ударных волн через зазор между обечайкой и грунтом. Все измерения выполнены с пенной прослойкой 1, имеющей кратность 30, т.е. плотность около 33 кг/м3. Металлическая обечайка 3 представляла собой отрезок из цилиндрической трубы диаметром dvi высотой А. Напомним, что снижение уров-

232

Глава 6

I_I_I_I_I_»~

O 1 2 3 4 Z

Рис. 6.27. Сравнение эффективности различных защитных оболочек по уровню звукового давления Z = (pVs /G)0'33

ня звукового давления при взрыве в пустом контейнере (без пены) не превышает AP= 1 дБ.

На рис. 6.27 представлено сравнение эффективности защитных оболочек по уровню звукового давления, где линия I отвечает взрыву по схеме на рис. 6.26, а линия II — взрыву по схеме рис. 6.14. Не вызывает сомнений, что комбинированная защита (рис. 6.26) обеспечивает эффективное гашение ударных волн.

Схема проста для реализации и вполне может быть рекомендована для практического воплощения при подрыве зарядов массой до 1... 2 кг тротил а. Предпочтительные геометрические размеры контейнера: d = 0,92 м; А = 1,22 м и d = 0,86 м; А = 1,16 м, т.е. объем V= 1 м3.
Предыдущая << 1 .. 53 54 55 56 57 58 < 59 > 60 61 62 63 64 65 .. 70 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.