Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Фугасные эффекты взрывов - Гельфанд Б.E.
Гельфанд Б.E., Сильников М.В. Фугасные эффекты взрывов — СПб.: ООО «Издательство «Полигон», 2002. — 272 c.
ISBN 5-89173-221-1
Скачать (прямая ссылка): fugasnie-efekti-vzrivov.djvu
Предыдущая << 1 .. 29 30 31 32 33 34 < 35 > 36 37 38 39 40 41 .. 70 >> Следующая


Ркр\ _ 1KpI (3 5)

-°кр2 -кр2

С учетом (3.5) по изменению одного из критических параметров удается определять изменение остальных, в том числе и Я„из(3.4).

Поскольку критические импульсные нагрузки при разрушении стекол взрывными волнами фактически не реализуются на практике, то большинство имеющихся данных, регламентирующих допустимые динамические нагрузки, относятся к квазистатическому нагружению и содержатся в нормативных документах. Приводимые в некоторых работах, например в [3.29], данные критических импульсов на самом деле не яв-

5 Зак.№676 129

Фугасные эффекты взрывов

ляются критическими согласно определению по формуле (3.2).

В [3.38] проанализированы критические и допустимые нагрузки при квазистатическом воздействии. По экспериментальным данным разрушения стекол при газовом взрыве для утвержденных государственным стандартом типоразмеров стекол можно получить минимальное значение P для 50 % повреждений стекол заданной толщины S. Так, для толщины стекол S=3 мм име-ем/» (50%)=2,2й^адля5=4мм6^/^(50%)=4ЛкПа [3.38]. Кроме того, в государственном стандарте указывается, что допустимое давление на стекло не должно превышать 850 Па. По строительным нормам и правилам предельно допустимые нагрузки по ветровому давлению на остекление, что соответствует квазистатической нагрузке, взависимостиотрегионаизменяются от 270 Па (Московская область) до 1 кПа (районы побережья Северного Ледовитого океана), для Киева—350 Па.

На специальных участках принимался допустимый перепад давления 500 Па [3.27]. Таким образом, при проведении взрывов в городских условиях, когда неизвестны конкретно вид остекления и качество его крепления, необходимо ориентироваться на значения допустимых давлений Рдоп, приведенных в нормативных документах. На специальных участках можно рекомендовать предельные значения по перепаду давления Pori = 500 Па. Если остекление соответствует государственному стандарту, то допустимы давления до 850 Па.

Установленная в [3.38] взаимосвязь между геометрическими характеристиками остекления и критическими параметрами разрушения позволяет определять как области различной степени разрушения остекления, так и безопасные расстояния при взрыве, если известна зависимость AP(R.) и 1(R) для энергоисточника, генерирующего волну. В условиях производства зависимости AP(R,) и T(R.) в результате сложной геометрии расхождения ударной волны отличаются от таковых для одномерно распространяющейся ударной волны, поддающейся аналитическому описанию. Здесь удобно пользоваться непосредственно АР— I диаграммами совместно с экспериментальными зависимостями AP(R,) и T(R.)-

130

Глава З

Зависимости AP(R.) и T(R.) при взрыве заряда в воздухе, а также в различных средах, используемых для локализации действия взрыва (газовзвеси, пены и т.п.) при любой одномерной симметрии пространства, дают возможность при известных установленных критических параметрах Ркр, / , Доопределять области воздействия ударной волны на остекление. Нарис. 3.25 построены рассчитанные по [3.30] KpHBbIeAP(T?,) и 1(R,) для ударной волны, генерируемой взрывом сферического заряда. Пунктирные линии соответствуютравным расстояниям отэнер-гоисточника до объекта. Точка пересечения кривых, отвечающая различным вероятностям разрушения, дает расстояния, на которых реализуется указанная степень риска. Для слабых воз-

Ig г X

Рис. 3.26. Зависимости безопасного расстояния га и показателя % от энергетической характеристики взрыва для стекла (45Ox 35Ox 2,1) при параметрах ударной волны по [3.14]

131

Фугасные эффекты взрывов

душных ударных волн (ДР< 10 кПа) зависимости из [3.30] можно аппроксимировать соотношениями из [3.38]

AP = AR^ . / = P-G033P"1. P = rG"0-33 .

которые описывают эмпирические зависимости, причем ц= 1,13, B= 200, Л = 109. Здесь G- энергетическая характеристика взрыва в кг тротилового эквивалента; г — расстояние от заряда, м; АР— избыточное давление, кПа; I— импульс давления, Па-с. Тогда безопасное расстояние^ может быть выражено в виде функции от массы заряда G, а именно:

ra=k{G)Gx. Здесь к(G) — слабая степенная функция от G.

Рис. 3.27. Изменение расстояния разрушения стандартных стекол (8 = Змм) в зависимости от массы заряда BB: 1 — разрушение 50 %; 2 — разрушение 1%;3— безопасное расстояние при проходящей волне

от сферического заряда; 4 — безопасное расстояние при наземном взрыве с учетом отражения ударной волны

132

Глава З

В качестве примера на рис. 3.26 построены зависимости г (50 %) и X (G) для стекла и источника ударных волн, приведенных в [3.14], и отмечается хорошее совпадение расчетных величин с экспериментальными значениями. Зависимость X ( G) имеет пределы X = 2/3 при G=>0nx = V3 при G => °о. Из рис. 3.26 видно, что для зарядов массой 1... 10 кг, обычно используемых при металлообработке взрывом, реализуется переходная зона, когда^= 0,5. Это объясняет тот факт, что часто применяемая эмпирическая зависимость го — к- G11 [3.17] достаточно хорошо прогнозирует безопасные расстояния при взрывах таких зарядов.
Предыдущая << 1 .. 29 30 31 32 33 34 < 35 > 36 37 38 39 40 41 .. 70 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.