Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Семиколенков Н.П. "стрельба из танковых пулеметов " (Военное дело)
Детонация и взрывчатые вещества - Борисов А.А.
Борисов А.А. Детонация и взрывчатые вещества — М.: Мир, 1981. — 392 c.
Скачать (прямая ссылка): detvv1981.djvu
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 109 .. 130 >> Следующая

Переход горения в детонацию
309
(2)
13)
для конденсированной фазы.
(4)
01 дх
(5)
где ф есгь.4в, поделенноэ на полную площадь поперечного сечения Потока [пористость), р - ппотиость, .4- плошаль поперечного сечения заряда, V- скорость, р -давление, О - сопротивление, Ивсп-скорость гаэовыделения от воспламенителя, Г — скорость газовыаепе-кия, (? —тепловой поток, а — напряжение, X — степень недогоракия,-индекс к обозначает параметры газовой фвэы, і — конденсированной фазы и и> — стенки.
Считалось, что конденсированные частицы пороха имеют, как правило, форму сферы, Для сопротивления и теплопередачи использовались те же коррел яд ионные соотношения, что и в работе [7), В качестве критерия восппамекенил частин порока служила некоторая фиксированная среднеобъемная температура конденсированной феоы ("1 или определенная теміература поверхности етих частий [5]. Наиболее удовлетворительные результаты были получены при использовании в критерии воспламенения средне объемной температуры, зависящей от размера частиц пороха и скорости горения. Частицы пороха, находящиеся в некотором сечении заряда, воспламеняются е соответствии с этим критерием в то-.| случае, если средне объемная температура конденсированной фазы в этом сечении превысит температуру Т' . определяемую соотношением
Г*= Го-Зц-МГ, -НА1 +2**21-21,
где
л =
Радиус частиц х Скорость горения
Коэффициент температуропроводности
вход. ___
(Описание пооиапого заряда 2. Параметры процесса горения
Площадь
поперечного
сечения
А(хЛ
Модель нонЁеплщВногв горения
Выход
Вход
1. Начальная геометрия
2. Свойства вещества
3. Граничные условия
Программа НОЫВО для расчета динамики деащмиеа&иши
Давление, температура, пористость и т п.
ДаЗпение (х,Т)
выход
1 Новая геометрия
2 Напряжения, перемещения и т п
Рис 1 . Блок-схема расчета закономерностей переходе гор ей и я в детонацию.
Переход горения в детонацию
311
В пользу этого критерия воспламенения говорят результаты работы Дерра [10], в которой для ряда смесевых порохов было показано существование сильной корреляции между температурой воспламенения и скоростью горения.
Значительную трудность представляет определение момента возникновения детонации. Современный уровень знаний не позволяет использовать предложенный Беляевым и др. [1] критерий по скорости распространения волны, согласно которому нормальная детонация {т.е. последняя из четырех стадий перехода горения во взрыв) возбуждается при уровне волновых скоростей от ЗООО до 4000 м/с. Поскольку теоретический критерий возбуждения детонации, учитывающий давление, температуру и другие факторы процесса перехода, еще не сформулирован, здесь использовался полуэмпирический подход, в соответствии с которым считалось, что формирование детонационной волны происходит, если величина р2"> превысит определенное критическое значение
p2-i= I p2dt , (ft)
На основании данных, полученных для октогеновых взрывчатых веществ [ 11 ], было выбрано критическое значение р!т -~ 500 кбар- . мкс.
Численный алгоритм HONDO [1 2], разработанный для расчета больших динамических дефоркеций методом конечных элементов, был модифицирован таким образом, что стало возможным совместное использование обеих программ. Возможность моделирования результатов более сложных опытов обеспечивается многократным пересечением этих программ, что позволяет раздельно изучать влияние деформаций и менять очередность использования программ в Процессе счета. Эти дополнения использовались при моделировании результатов опытов, в которых торцевая заглушка свободно отделялась от двигателя, когда давление в двигателе превышало определенный уровень. Описанная схема вычислений позволяет рассчитывать только осесимметричные деформации, однако ее можно приспособить для описания плоских деформаций. На рис. 1 схематически а оказаны входы и выходы из каждой программы и указаны параметры, которыми обмениваются эти программы в процессе счета.
СХЕМА ОПЫТОВ
Проведены олыты трех основных типов. Все они представали собой по существу эксперименты двоичной схемы "ла - нет" с небольшим измерительным оснащением. В опытах первого типа толстостенный заряд сплошного твердого топлива (ТРТ) длиной 70 см с центральным каналом помешался в стальную (Schedule- 160) эбопоч-ку. Центральный канал заполнятся октогеном класса Л , т.е. vs этом
? Пинчер и вр
канале находился пористый спой ВВ. Передняя и задняя заглушки прикреплялись болтами, которые начинали разрушаться, когда давление в камере двигателя превышало 850 атм. Схема такого двигателя (двигатель № 1) приведена на рис, 2.
Аналогичная оболочка использовалась в опытах второго типа (двигатели № 2 — 7 ). В каждом таком двигателе пористый слой гранулированного ТРТ, заполняющий все поперечное сечение камеры, примыкал к цилиндрическому заряцу сплошного топлива, а длина пористого слоя, размер частиц и диаметр критического сечения сопла (см. таблицу) варьировались. Двигатель N? 5 — единственный "а этой серии двигателей, который не имел выходного сопла. На рис. 3 показаны устройство двигателей этого типа и использованная в расчетах геометрическая схема. В расчетах для двигателя № 5 кони—
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 109 .. 130 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.