Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Соколов А.Н. "Альтернатива. Непостроенные корабли Российского императорского флота" (Военное дело)
Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания - Глушко В.П.
Глушко В.П. Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания — Москва, 1971. — 263 c.
Скачать (прямая ссылка): termodinamiteplofizsvoystv1971.pdf
Предыдущая << 1 .. 105 106 107 108 109 110 < 111 > 112 113 114 115 116 117 .. 172 >> Следующая

Исследовалась колебательная релаксация молекул N2, CO2, H2O, H2, HCl, NO (колебательная энергия молекул O2 и ОН при этом принималась равновесной по отношению к температуре газа). Учитывались два возможных способа возбуждения и дезактивации колебательных степеней свободы при неупругих столкновениях: а) непосредственным переходом относительной поступательной энергии сталкивающихся частиц в колебательную энергию рассматриваемой молекулы, и наоборот (процесс прямого возбуждения или дезактивации), б) путем обмена энергией между колебательными степенями сталкивающихся молекул (в том числе обмен колебательными энергиями между различными модами одной молекулы). В результате численного решения системы уравнений газовой динамики совместно с уравнениями колебательной релаксации и с привлечением наиболее достоверных экспериментальных значений времен релаксации были получены следующие данные.
1. В уравнениях релаксации необходим учет колебательно-колебательных обменов энергий.
2. При давлениях на входе в сопло рСо = =5—10 MHIm2, диаметре критического сечения
»100 мм и г= 10 колебательные температуры молекул CO2, H2O (энергия которых при типичных температурах в соплах составляет основную часть суммарной энергии, запасенной в колебательных степенях свободы молекул) совпадают с равновесной температурой,
— 187 —
колебательная температура других компонентов (N2, СО) может превышать 'поступательную температуру на 15—20%.
3. Величина потерь удельного импульса в значительной мере определяется параметром бинарного подобия ty=pCod*. Так, для продуктов сгорания топлива N2O4+(CH3)2NNH2_при Pc0=IO МН/м2, d* = 110 мм, аок = 0,85 и г~\0 потери удельного импульса, обусловленные неравновесностью колебательных степеней свободы, составляют не более 0,05%. При уменьшении параметра бинарного подобия ij) в 100 раз (Рсо=1 МН/м2, а" «=10 мм) эти потери могут возрасти до 1%. Полученные результаты являются приближенными, поскольку кинетика колебательной дезактивации в многокомпонентной смеси продуктов сгорания в настоящее время мало изучена. Тем не менее, можно ожидать, что уточнение данных по колебательной релаксации вряд ли приведет к значительному увеличению расчетных величин потерь удельного импульса вследствие колебательной неравновесное™.
§ 6. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА
В современных сверхзвуковых соплах окрестность критического сечения со стороны дозвуковой части в большинстве случаев очерчивается радиусом (фиг. 18.5). В этом случае звуковая линия является криволинейной, а расход газа уменьшается вследствие неравномерности потока в минимальном сечении сопла. Неравномерность потока при этом увеличивается с уменьшением радиуса R2.
При радиусной форме трансзвуковой области коэффициент расхода при R2>0,5 г „ слабо зависит от показателя изоэнтропы п и формы дозвуковой области вверх по потоку и в
о о,г о,ч о,б 0,8 to 1,г и ів ig it
Фиг. 18.27. Зависимость коэффициента расхода от радиуса очертания окрестности критического сечения
основном определяется радиусом R2 [330]. Для определения коэффициента расхода в зависимости от R2 можно воспользоваться хорошо совпадающей с экспериментальными данными [307, 515] расчетной зависимостью [330], представленной на фиг. 18.27.
Коэффициент расхода зависит не только от неравномерности параметров потока в минимальном СеЧеНИИ, но таіКЖЄ И ОТ СОСТОЯНИЯ ПО'
граничного слоя. Уменьшение коэффициента расхода за счет пограничного слоя для гладкой поверхности можно рассчитать по формуле:
26** „
(18.45)
где 8* —толщина вытеснения, Н = о*/Ь**.
Для турбулентного пограничного слоя величину h можно определить по формуле [2]
|{[fro(l + ^M2) + f^M*]- (18.46)
h
^M2)[i + !-7\,<l + fj]
В большинстве случаев изменение коэффициента расхода за счет пограничного слоя невелико и составляет 0,1—0,2%.
В некоторых случаях возможно применение конической дозвуковой части (фиг. 18.56). В этом случае звуковая линия имеет точку перегиба (212, 449], неравномерность потока в
0.6 0,8 вн
Фиг. 18.28. Зависимость коэффициента расхода от угла 6к
критическом сечении больше, чем при радиусной дозвуковой части, и увеличивается с увеличением угла 6К. Коэффициент расхода для конической дозвуковой части в зависимости от угла 0к можно определить по экспериментальным данным, представленным графически на фиг. 18.28 [307].
§ 7. ИЗМЕНЕНИЕ ТЯГИ ПРИ НЕАВТОМОДЕЛЬНОМ РЕЖИМЕ ТЕЧЕНИЯ
При наличии внешнего давления рн можно выделить два характерных режима течения в сверхзвуковом осесимметричном сопле: автомодельный режим течения, когда в любой точке сверхзвуковой части сопла отношение статического давления на стенке к полному давлению не зависит от давления в окружающей
— 188 —
среде, и неавтомодельный режим течения, когда на некоторой части сопла распределение давления зависит от давления в окружающей среде. При автомодельном режиме течения и отсутствии потерь импульса тяга сопла определяется по известной формуле:
P = GI^-pHFa. (18-47
Для определения тяги сопла на неавтомодельном режиме течения нужно знать силу, действующую на ту часть сопла, распределение параметров на которой зависит от внешнего давления. Силу тяги, действующую на остальную часть сопла, можно по-прежнему определять по соотношению (18.47). В общем случае тяга при неавтомодельном режиме течения, особенно при отрыве потока, обычно превышает то значение, которое может быть определено по формуле (18.47) для безотрывного течения.
Предыдущая << 1 .. 105 106 107 108 109 110 < 111 > 112 113 114 115 116 117 .. 172 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.