Пиротехническая химия
Главная Начинающим пиротехникам Статьи Добавить статью Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги в помощь
Военная история Изготовление и применение ВВ Пиротехника в военном деле Разное по пиротехнике Физика в пиротехнике Химия ВВ и составов
Новые книги
Яковлев Г.П. "122 мм самоходная пушка образца 1944 г." (Военное дело)

Суворов С. "Бронированная машина пехоты БМП -3 часть 1" (Военное дело)

Суарес Г. "Тактическое преимущество " (Военное дело)

Стодеревский И.Ю. "Автобиография записки офицера спецназа ГРУ " (Военное дело)

Соколов А.Н. "Альтернатива. Непостроенные корабли Российского императорского флота" (Военное дело)
Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания - Глушко В.П.
Глушко В.П. Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания — Москва, 1971. — 263 c.
Скачать (прямая ссылка): termodinamiteplofizsvoystv1971.pdf
Предыдущая << 1 .. 96 97 98 99 100 101 < 102 > 103 104 105 106 107 108 .. 172 >> Следующая

Выше рассмотрены потери на рассеяние,, возникающие только вследствие укорочения сверхзвуковой части контура сопла, рассчитанного на равномерное и параллельное течение. Однако, кроме неравномерности полей давлений и скоростей, вызванной укорочением сопла, может возникнуть дополнительная неравномерность потока, обусловленная отличием формы звуковой линии а критическом сечении реального сопла от принятой в расчете сверхзвукового контура прямолинейной формы. Неравномерность потока в критическом сечении* сопла обусловлена тем, что окрестность критического сечения со стороны дозвуковой части выполняют в виде дуги окружности. Это-приводит к появлению криволинейной поверхности перехода через скорость звука. Неравномерность скорости в критическом сечении трансформируется по сверхзвуковой части и в
ВЫХОДНОМ СеЧевИИ МОЖеТ ПОЯВИТЬСЯ ДОПОЛНИ'
тельная неравномерность потока. Однако распространение малых возмущений, влияние которых уменьшается с ростом числа М, носит затухающий характер. На примере конических сопел это показано в работе (180]. При радиусах очертания критического сечения, больших 0,5 г* и М0>1,5 дополнительные потери на рассеяние относительно невелики и не превышают 0,2% (330].
— 174 —
2.2. Потери удельного импульса из-за геометрических отклонений профиля сопла
Изготовленное в производстве сверхзвуковое сопло зачастую из-за конструктивных требований, особенностей технологического процесса, разгара сопла в процессе работы имеет отклонения геометрических размеров от расчетного (теоретического) профиля. Эти отклонения возможны как в CBePXS1ByKOBoA, так и в дозвуковой частях сопла.
Для сверхзвуковой части сопла дополнительные потери импульса на рассеяние вследствие геометрических отклонений связаны в основном с изменением местных углов наклона контура. Эти потери можно рассчитать по приближенному выражению [307]:
2п
п+ I
л-1
гп (M) M2
' 10,455г.+I,7]z (А,,),] Ум2-1
X
xliT?"M4(M!:fl№, (18.16)
где 89 — разница в углах наклона к оси х искаженного и расчетного контура при одинаковых х, M — число Маха на расчетном контуре Определение числа Ми на стенке искаженного контура при известном числе M в заданной точке расчетного контура производится по формулам
/ п—1 M 1 + —г;— M
SM =-і—г===—- se,
Умг—і M11 = M+ ш.
(18.17)
Отметим, что локальные деформации оптимального контура при 80 «0,05—0,15 приводят к дополнительным потерям, не большим 0,2%. Это является следствием общего свойства выбранного семейства контура сопел, [307, 331], которое близко к семейству контуров сопел, спрофилированных на основе строгих вариационных принципов.
Если производится скругление угловой точки радиусом /?ск (см. фиг. 18.5), то при
/?ск = ^"<1
дополнительные потери удельного импульса за счет скруглення угловой точки можно приближенно определить по формуле
ACp = 0,002 RCK. (18.18)
При этом соответствующее увеличение длины и боковой поверхности сопла примерно составляет:
ААс = /?« 1
г,—
X
X(0,009 + 0,0217 exp [(1-/-,)/8*]) (18.19) ASC = 2A/:C.
Таким образом, коэффициент потерь импульса на рассеяние определяется как сумма основ-
Фиг. 18.5. Геометрия трансзвуковой области
ной составляющей Ср, определяемой по формуле (18.12), и величин ACp, вычисляемых по формулам (18.16) и (18.18).
§ 3. ПОТЕРИ УДЕЛЬНОГО ИМПУЛЬСА НА ТРЕНИЕ
Для расчета потерь импульса на трение при течении в сопле вязкого теплопроводного газа необходимо ввести, помимо чисел M и п(х), два безразмерных параметра подобия: число Rew, и фактор теплообмена fw. Определим их следующим образом:
Re«
гРсо^-с
w T ' 1 •
(18.20) (18.21)
где wmax — скорость истечения газа в пустоту Lz — полная длина сопла, рсо — плотность тор" можения газа на входе в сопло, t\w — коэффициент вязкости газа при температуре Tw, Га, —температура стенки сопла. При отсутствии теплообмена в сопле фактор теплообмена Tw принимается равным 0,9, при наличии теплообмена Tw<0,9.
Известно, что в зависимости от числа Рейнольдса в пограничном слое возможен ламинарный, турбулентный или переходный режим течения. В результате специального экспериментального исследования состояния погранич-
— 175 —
«ого слоя в оптимальных соплах (воздух, Ма = 2,5 — 3,0, 7" =0,9) установлено [307], что при числах Re0J,. < 1.107 пограничный слой является ламинарным, а при числах Reu,„> ЗЛО7 — турбулентным. В диапазоне чисел Re1410 от 107 до ЗЛО7 режим течения в пограничном слое является переходным.
Результаты экспериментального исследования представлены на фиг. 18.6 в виде зависимости потерь импульса на трение от числа Reu,,. ¦Как видно, при значениях Rea,0« Ю8 и выше потери импульса на трение слабо зависят •отучнела Re^0.
Напинавши PZHClIM Переходный ,Турбулентный режим і режим
YJ T 1 I , ' I I
I S ] : . I L-J -
Ч - /
\ —™^ / г Чг, .
j\ I „ Y-
Ч / _v
- 1N -Л
I
- I у !
і S 1 і 1
I I MIl
Предыдущая << 1 .. 96 97 98 99 100 101 < 102 > 103 104 105 106 107 108 .. 172 >> Следующая
Реклама
 
 
Авторские права © 2010 PiroChem. Все права защищены.